1
Доступно поисковых запросов: 1 из 2
Следующий пробный период начнётся: 25 января 2022 в 22:33
Снять ограничение

ГОСТ Р 58031-2017

Емкости стальные встроенные, вертикальные, цилиндрические с плоским дном, сварные, устанавливаемые над поверхностью для хранения жидкостей при температуре окружающей среды и выше. Правила проектирования и производства
Действующий стандарт
Проверено:  17.01.2022

Информация

Название Емкости стальные встроенные, вертикальные, цилиндрические с плоским дном, сварные, устанавливаемые над поверхностью для хранения жидкостей при температуре окружающей среды и выше. Правила проектирования и производства
Название английское Site built, vertical, cylindrical, flat-bottomed, above ground, welded, steel tanks for the storage of liquids at ambient temperature and above. Design and manufacture rules
Дата актуализации текста 01.01.2021
Дата актуализации описания 01.01.2021
Дата издания 13.02.2018
Дата введения в действие 01.01.2022
Область и условия применения Настоящий стандарт распространяется на наземные, вертикальные, цилиндрические, сварные, стальные резервуары с плоским днищем для хранения жидкостей при температуре окружающей среды и выше, возводимые на строительной площадке. Настоящий стандарт распространяется на закрытые резервуары с расположенным внутри понтоном и без него, открытые резервуары с плавающей крышей
Опубликован Официальное издание. М.: Стандартинформ, 2018 год
Утверждён в Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии
Дата принятия 19.12.2017

Расположение в каталоге ГОСТ

    
ГОСТ Р 58031-2017/EN 14015:2004

     

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ


ЕМКОСТИ СТАЛЬНЫЕ ВСТРОЕННЫЕ, ВЕРТИКАЛЬНЫЕ, ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ С ПЛОСКИМ ДНОМ, СВАРНЫЕ, УСТАНАВЛИВАЕМЫЕ НАД ПОВЕРХНОСТЬЮ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ЖИДКОСТЕЙ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ И ВЫШЕ


Правила проектирования и производства


Site built, vertical, cylindrical, flat-bottomed, above ground, welded, steel tanks for the storage of liquids at ambient temperature and above. Design and manufacture rules

ОКС 23.020.01

Дата введения 2020-01-01*
________________
* См. ярлык "Примечания".

     

Предисловие

1 ПОДГОТОВЛЕН Закрытым акционерным обществом "Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций им.Н.П.Мельникова" (ЗАО "ЦНИИПСК им.Мельникова") на основе официального перевода на русский язык немецкоязычной версии европейского стандарта, указанного в пункте 4, который выполнен Федеральным государственным унитарным предприятием "Российский научно-технический центр информации по стандартизации, метрологии и оценке соответствия" (ФГУП "Стандартинформ")

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 19 декабря 2017 г. N 2029-ст

4 Настоящий стандарт идентичен международному стандарту EN 14015:2004 "Технические условия для проектирования и изготовления монтируемых на месте эксплуатации наземных вертикальных цилиндрических сварных стальных резервуаров с плоским дном для хранения жидкостей при температуре окружающей среды и выше" (EN 14015:2004 "Auslegung und Herstellung standortgefertigter, oberirdischer, stehender, zylindrischer, , Flachboden-Stahltanks die Lagerung von  bei Umgebungstemperatur und ", IDT).

________________

Доступ к международным и зарубежным документам, упомянутым в тексте, можно получить, обратившись в Службу поддержки пользователей. - Примечание изготовителя базы данных.


Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования указанного международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ Р 1.5-2012 (пункт 3.5).

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных европейских стандартов соответствующие им национальные и межгосударственные стандарты, сведения о которых приведены в дополнительном приложении ДА

5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ


Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. N 162-ФЗ "О стандартизации в Российской Федерации". Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе "Национальные стандарты", а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

     1 Область применения

1.1 Настоящий стандарт распространяется на наземные вертикальные, цилиндрические, сварные, стальные резервуары с плоским днищем для хранения жидкостей при температуре окружающей среды и выше, возводимые на строительной площадке.

1.2 Настоящий стандарт распространяется на закрытые резервуары с расположенным внутри понтоном и без него, открытые резервуары с плавающей крышей.

1.3 Настоящий стандарт устанавливает требования к резервуарам с расчетным давлением менее 500 мбар и внутренним вакуумом не более 20 мбар, расчетной температурой стенки не ниже минус 40°С и не выше плюс 300°С, максимальным уровнем жидкости не выше верхнего края цилиндрической части оболочки. Согласно действующему законодательству Российской Федерации требования распространяются на следующие условия эксплуатации:

- наземное расположение резервуаров;

- плотность хранимых продуктов не более 1600 кг/м;

- максимальная температура корпуса резервуара - не выше плюс 160°С,

- минимальная - не ниже минус 65°С;

- нормативное внутреннее избыточное давление в газовом пространстве не более 5000 Па;

- нормативное относительное разрежение в газовом пространстве не более 500 Па;

- сейсмичность района строительства - не более 9 баллов по шкале MSK-64.

1.4 Настоящий стандарт устанавливает требования по общим конструктивным исполнениям основных частей резервуара.

1.5 Настоящий стандарт не распространяется на газовые баллоны, на проектирование, испытание, эксплуатацию, техническое обслуживание и ремонт предохранительного и противопожарного оборудования.

     2 Нормативные ссылки


В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты. Для датированных ссылок следует использовать только указанное издание, для недатированных - последнее издание указанного документа (включая все поправки к нему):

________________

Таблицу соответствия национальных стандартов международным см. по ссылке. - Примечание изготовителя базы данных.

EN 287-1:2004*, Qualification test of welders - Fusion welding - Part 1: Steels (Аттестация сварщиков. Сварка плавлением. Часть 1. Стали)

_______________

* Отменен. Действует EN ISO 9606-1:2012.

EN 288-2*, Specification and approval of welding procedures for metallic materials - Part 2: Welding procedures specification for arc welding (Процедуры сварки металлических материалов. Технические условия и аттестация. Часть 2. Технические условия на дуговую сварку)

_______________

* Отменен. Действует EN ISO 15609-1:2004.

EN 444**, Non-destructive testing - General principles for radiographic examination of metallic materials by X- and gamma-rays (Неразрушающий контроль. Общие принципы радиографического контроля металлических материалов с применением рентгеновских и гамма-лучей)

_______________

** Отменен. Действует EN ISO 5579:2013.

EN 462-1***, Non-destructive testing - Image quality of radiographs - Part 1: Image quality indicators (wire type) - Determination of image quality values [Неразрушающий контроль. Качество изображения радиографических снимков. Часть 1. Индикаторы качества изображения (проволочного типа) и определение индекса значения качества изображения]

_______________

*** Отменен. Действует EN ISO 19232-1:2013.

EN 462-2, Non-destructive testing - Image quality of radiographs - Part 2: Image quality indicators (step/hole type) - Determination of image quality values [Неразрушающий контроль. Качество изображения радиографических снимков. Часть 2. Индикаторы качества изображения (тип шаг - отверстие). Определение индекса значения качества изображения]

_______________

Отменен. Действует EN ISO 19232-2:2013.

EN 473, Non-destructive testing - Qualification and certification of NDT personnel - General principles (Неразрушающий контроль. Аттестация и выдача свидетельств персоналу, занимающемуся НК. Основные принципы)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 9712:2012.

EN 485 (all parts), Aluminium and aluminium alloys - Sheet, strip and plate (Алюминий и алюминиевые сплавы. Листы, полосы и плиты) (все части EN 485)

EN 499, Welding consumables - Covered electrodes for manual metal arc welding of non alloy and fine grain steels - Classification (Электроды покрытые для ручной дуговой сварки металлическим электродом нелегированных и мелкозернистых сталей. Классификация)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 2560:2015.

EN 571-1, Non-destructive testing - Part 1: Penetrant testing - General principles (Неразрушающий контроль проникающими веществами. Часть 1. Общие принципы)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 3452-1:2013.

EN 754 (all parts), Aluminium and aluminium alloys - Cold drawn rod/bar and tube (Алюминий и алюминиевые сплавы. Холоднотянутые прутки и трубы)

EN 755 (all parts), Aluminium and aluminium alloys - Extruded rod/bar, tube and profiles (Алюминий и алюминиевые сплавы. Экструдированные прутки, трубы и профили)

EN 970, Non-destructive examination of fusion welds - Visual examination (Неразрушающий контроль швов, сваренных плавлением. Визуальный контроль)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 17637:2011.

EN 1092-1, Flanges and their joints - Circular flanges for pipes, valves, fittings and accessories, PN designated - Part 1: Steel flanges (Фланцы и их соединения. Круглые фланцы для труб, клапанов, фитингов и арматуры с обозначением PN. Часть 1. Стальные фланцы)

EN 1290, Non-destructive examination of welds - Magnetic partical examination of welds (Неразрушающий контроль сварных швов. Магнитопорошковая дефектоскопия)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 17638:2016.

EN 1418, Welding personnel - Approval testing of welding operators for fusion welding and resistance weld setters for fully mechanized and automatic welding of metallic materials (Сварочный персонал. Испытания квалификационные сварщиков на проведение полностью механизированной и автоматической сварки металлических материалов)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 14732:2013.

EN 1435, Non-destructive examination of welds - Radiographic examination of welded joints (Неразрушающий контроль сварных швов. Радиографический контроль сварных соединений)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 17636-1:2013, EN ISO 17636-2:2013.

EN 1593, Non-destructive testing - Leak testing - Bubble emission techniques (Неразрушающий контроль. Испытание на герметичность. Метод образования пузырей в испытательной жидкости)

EN 1600*, Welding consumables - Covered electrodes for manual metal arc welding of stainless and heat resisting steels - Classification (Материалы, расходуемые при сварке. Покрытые электроды для ручной дуговой сварки нержавеющей и жаростойкой стали. Классификация)

_______________

* Отменен. Действует EN ISO 3581:2012.

EN 1714**, Non-destructive testing of welded joints - Ultrasonic examination of welded joints (Неразрушающий контроль сварных швов. Ультразвуковой контроль)

_______________

** Отменен. Действует EN ISO 17640:2010.

EN 1759-1, Flanges and their joints - Circular flanges for pipes, valves, fittings and accessories - Class designated - Part 1: Steel flanges, NPS 1/2 to 24 (Фланцы и их соединения. Круглые фланцы для труб, клапанов, фитингов и арматуры указанного класса. Часть 1. Фланцы стальные, NPS 1/2 до 24)

EN 1991-1-3:2003, Eurocode 1: Actions on structures - Part 1-3: General actions - Snow loads (Еврокод 1: Воздействие на строительные конструкции. Часть 1-3. Общие воздействия. Снеговые нагрузки)

EN 10025:1992***, Hot rolled products of non-alloy structural steels - Technical delivery conditions (Изделия горячекатаные из нелегированной конструкционной стали. Технические условия поставки)

_______________

*** Отменен. Действует EN 10025-1:2004, EN 10025-2:2004, EN 10025-3:2004, EN 10025-4:2004, EN 10025-5:2004, EN 10025-6:2004.

EN 10028-2:1993, Flat products made of steels for pressure purposes - Part 2: Non-alloy and alloy steels with specified elevated temperature properties (Прокат плоский стальной для работы под давлением. Часть 2. Нелегированные и легированные стали с заданными характеристиками при повышенной температуре)

_______________

Отменен. Действует EN 10028-2:2009.

EN 10028-3:1993, Flat products made of steels for pressure purposes - Part 3: Weldable fine grain steels, normalized (Прокат плоский стальной для работы под давлением. Часть 3. Свариваемые мелкозернистые конструкционные стали, нормализованные)

_______________

Отменен. Действует EN 10028-3:2009.

EN 10029:1991, Hot rolled steel plates 3 mm thick or above - Tolerances on dimensions, shape and mass (Листы стальные горячекатаные толщиной 3 мм и более. Допуски на размеры и форму)

_______________

Отменен. Действует EN 10029:2010.

EN 10045-1, Metallic materials - Charpy impact test - Part 1: Test method (Материалы металлические. Часть 1. Испытания на ударный изгиб по Шарпи. Метод испытания)

_______________

Отменен. Действует EN ISO 148-1:2016.

EN 10088-1, Stainless steels - Part 1: List of stainless steels (Стали нержавеющие. Часть 1. Перечень нержавеющих сталей)

EN 10088-2:1995, Stainless steels - Part 2: Technical delivery conditions for sheet/plate and strip for general purposes (Стали нержавеющие. Часть 2. Технические условия поставки листовой и полосовой стали, стойкой к коррозии общего назначения)

_______________

Отменен. Действует EN 10088-2:2014.

EN 10088-3:1995, Stainless steels - Part 3: Technical delivery conditions for semi-finished products, bars, rods and sections for general purposes (Стали нержавеющие. Часть 3. Технические условия на поставку полуфабрикатов, стержней, прутков, катанки и профилей и продукции со специальной отделкой из коррозионно-стойких сталей общего назначения)

_______________

Отменен. Действует EN 10088-3:2014.

EN 10113-2:1993 Hot-rolled products in weldable fine grain structural steels - Part 2: Delivery conditions for normalized/normalized rolled steels (Изделия горячекатаные из свариваемой мелкозернистой конструкционной стали. Часть 2. Условия поставки для нормализованной/нормализованной катаной стали)

_______________

Отменен. Действуют EN 10025-1:2004, EN 10025-3:2004.

EN 10113-3:1993, Hot-rolled products in weldable fine grain structural steels - Part 3: Delivery conditions for thermomechanical rolled steels (Изделия горячекатаные из свариваемой мелкозернистой конструкционной стали. Часть 3. Технические условия поставки для катаной стали, подвергнутой термомеханической обработке)

_______________

Отменен. Действуют EN 10025-1:2004, EN 10025-4:2004.

EN 10204, Metallic products - Types of inspection documents (Изделия металлические. Типы актов приемочного контроля)

EN 10210-1:1994*, Hot finished structural hollow sections of non-alloy and fire grain structural steels - Part 1: Technical delivery requirements (Профили конструкционные полые, изготовленные методом горячего формования из нелегированных и мелкозернистых сталей. Часть 1. Технические условия поставки)

_______________

* Отменен. Действует EN 10210-1:2006.

EN 10216-1, Seamless steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 1: Non-alloy steel tubes with specified room temperature properties (Трубы стальные бесшовные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 1. Трубы из нелегированной стали с установленными свойствами для нормальной температуры)

EN 10216-2, Seamless steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 2: Non-alloy and alloy steel tubes with specified elevated temperature properties (Трубы стальные бесшовные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 2. Нелегированные и легированные стали с установленными свойствами для повышенной температуры)

EN 10216-3, Seamless steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 3: Alloy fine grain steel tubes (Трубы стальные бесшовные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 3. Трубы из легированной мелкозернистой конструкционной стали)

EN 10216-5, Seamless steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 5: Stainless steel tubes (Трубы стальные бесшовные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 5. Нержавеющие стали)

EN 10217-1, Welded steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 1: Non-alloy steel tubes with specified room temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 1. Трубы из нелегированной стали с установленными свойствами для нормальной температуры)

EN 10217-2, Welded steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 2: Electric welded non-alloy and alloy steel tubes with specified elevated temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 2. Трубы из нелегированной и легированной стали, полученные электросваркой, с установленными свойствами для повышенной температуры)

EN 10217-3, Welded steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 3: Alloy fine grain steel tubes (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 3. Трубы из легированной мелкозернистой конструкционной стали)

EN 10217-5, Welded steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 5: Submerged arc welded non-alloy and alloy steel tubes with specified elevated temperature properties (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 5. Трубы из нелегированной и легированной стали, полученные электросваркой, с установленными свойствами для пониженной температуры)

prEN 10217-7**, Welded steel tubes for pressure purposes - Technical delivery conditions - Part 7: Stainless steel tubes (Трубы стальные сварные для работы под давлением. Технические условия поставки. Часть 7. Нержавеющие стали)

_______________

** Отменен. Действует EN 10217-7:2014.

EN 10222 (all parts), Steel forgings for pressure purposes (Поковки стальные для сосудов, работающих под давлением)

EN 10250 (all parts), Open steel die forgings for general engineering purposes (Заготовки для свободной ковки стальные общего назначения)

EN 12874***, Flame arresters - Performance requirements, test methods and limits for use (Пламягасители. Требования к рабочим характеристикам, методы испытаний и пределы использования)

_______________

*** Отменен. Действует EN ISO 16852:2016.


ENV 1991-2-1, Eurocode 1: Basis of design and actions on structures - Part 2-1: Actions on structures - Densities, self-weight and imposed loads (Еврокод 1: Основные положения по проектированию строительных конструкций. Часть 2-1. Вес, собственная нагрузка и полезная нагрузка)

_______________

Отменен. Действует EN 1991-1-1:2002.


ENV 1993-1-1, Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-1: General rules and rules for buildings (Проектирование стальных конструкций. Часть 1-1. Общие правила и правила для зданий)

_______________

Отменен. Действует EN 1993-1-1:2005.


ENV 1993-4-2*, Eurocode 3: Design of steel structures - Part 4-2: Silos, tanks and pipelines - Tanks (Еврокод 3: Проектирование стальных конструкций. Часть 4-2. Силосы, резервуары и трубопроводы)

_______________

* Отменен. Действует EN 1993-4-2:2007.

EN ISO 4063**, Welding and allied processes - Nomenclature of processes and reference numbers (ISO 4063:1998) [Сварка и смежные процессы. Перечень процессов и ссылочные номера (ISO 4063:1998)]

_______________

** Отменен. Действует EN ISO 4063:2011 (ISO 4063:2009).

EN ISO 6520-1, Welding and allied processes - Classification of geometric imperfections in metallic materials - Part 1: Fusion welding (ISO 6520-1:1998) [Сварка и смежные процессы. Классификация геометрических дефектов в металлических материалах. Часть 1. Сварка плавлением (ISO 6520-1:1998)]

_______________

Отменен. Действует EN ISO 6520-1:2007 (ISO 6520-1:2007).

EN ISO 14122-1, Safety of machinery - Permanent means of access to machinery - Part 1: Choice of fixed means of access between two levels (ISO 14122-1:2001) [Безопасность машин. Постоянные средства доступа к машинам. Часть 1. Выбор стационарных средств доступа между двумя уровнями (ISO 14122-1:2001)]

_______________

Отменен. Действует EN ISO 14122-1:2016 (ISO 14122-1:2016).

EN ISO 14122-2, Safety of machinery - Permanent means of access to machinery - Part 2: Working platforms and walkways (ISO 14122-2:2001) [Безопасность машин. Постоянные средства доступа к машинам. Часть 2. Рабочие платформы и мостики (ISO 14122-2:2001)]

_______________

Отменен. Действует EN ISO 14122-2:2016 (ISO 14122-2:2016).

EN ISO 14122-3, Safety of machinery - Permanent means of access to machinery - Part 3: Stairs, stepladders and guard-rails (ISO 14122-3:2001) [Безопасность машин. Постоянные средства доступа к машинам. Часть 3. Лестницы, стремянки и перила (ISO 14122-3:2001)]

_______________

Отменен. Действует EN ISO 14122-3:2016 (ISO 14122-3:2016).

EN ISO 14122-4, Safety of machinery - Permanent means of access to machinery - Part 4: Fixed ladders (ISO 14122-4:1996) [Безопасность машин. Постоянные средства доступа к машинам. Часть 4. Стационарные лестницы (ISO 14122-4:1996)]

_______________

Отменен. Действует EN ISO 14122-4:2016 (ISO 14122-4:2016).

EN ISO 15607:2003, Specification and qualification of welding procedures for metallic materials - General rules (ISO 15607:2003) [Спецификация и квалификация процедур сварки металлических материалов. Общие правила (ISO 15607:2003)]

EN ISO 15614-1:2004, Specification and qualification of welding procedures for metallic materials - Welding procedure test - Part 1: Arc and gas welding of steels and arc welding of nickel and nickel alloys (ISO 15614-1:2004) [Технические требования и оценка процедур сварки металлических материалов. Испытание процедур сварки. Часть 1. Дуговая и газовая сварка сталей, дуговая сварка никеля и никелевых сплавов (ISO 15614-1:2004)]

_______________

Отменен. Действует ISO 15614-1:2017.

     3 Термины, определения, сокращения и обозначения

3.1 Термины и определения

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1 аварийная вентиляция (emergency veuting; not - ent - und/oder - ): Вентиляция в случае пожара или вентиляция при ненадлежащем функционировании оборудования резервуара.

_______________

en.

de.

3.1.2 аккумуляция (accumulation; akkumulation): Разность установленного избыточного давления клапана и избыточного давления в резервуаре или, соответственно, установленного вакуума клапана и вакуума в резервуаре, при которой достигается требуемая мощность потока.

_______________

en.

de.

3.1.3 вентиляция в результате испарения (eraporation venting; durch verdampfung): Отток воздуха и паров, образовавшихся вследствие испарения жидкого продукта.

_______________

en.

de.

3.1.4 вентиляция вследствие изменения температуры (thermal outbreathing/inbreathing, ): Отток воздуха при создании избыточного давления в результате атмосферного нагрева охлаждения резервуара.

_______________

* en.

* de.

      Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.



3.1.5 вентиляционный клапан (bleeder vent*; **): Устройство в понтоне, через которое в процессе заполнения резервуара отводятся газы из пространства между поверхностью жидкости и понтоном, а при откачке хранимого продукта при нахождении понтона на опорах осуществляется выравнивание давления. Вентиляционные клапаны обычно устанавливают на крыше резервуара.

_______________

* en.

** de.

3.1.6 вентиляционная труба (vent pipes*; **): Труба для клапана с подключением к трубопроводу.

_______________

* en.

** de.

3.1.7 вентиляционные окна с кожухами (free vents*; **): Открытые вентиляционные отверстия.

_______________

* en.

** de.

3.1.8 вентиляция при избыточном давлении в нормальных условиях эксплуатации (normal pressure ventig*; normale bei **): Отток воздуха в нормальных условиях эксплуатации (при закачке хранимого продукта в резервуар и при оттоке воздуха вследствие изменения температуры).

_______________

* en.

** de.

3.1.9 вентиляция при вакууме в нормальных условиях эксплуатации (normal vacuum ventig*; normale bei unterdruck): Приток воздуха в нормальных условиях эксплуатации (при откачке хранимого продукта из резервуара и при притоке воздуха вследствие изменения температуры).

_______________

* en.

3.1.10 впускной диффузор (inlet diffuser*; eintrittsdiffusor**): Конструктивный элемент, подсоединяемый к впускной трубе, который распределяет подаваемый в резервуар хранимый продукт.

_______________

* en.

** de.

3.1.11 заказчик (purchaser*; besteller**): Предприятие или его представитель, который подготавливает и заключает с подрядчиком договор на расчет, конструирование и испытание резервуаров для хранения жидкостей.

_______________

* en.

** de.

3.1.12 защитное ограждение крыши (cover*; deckenrandprofil**): Несущая конструкции контурного уплотнения.

_______________

* en.

** de.

_______________
     Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.



3.1.13 изготовитель (manufacturer*; hersteller**): Предприятие, которое изготовляет части резервуара в заводских условиях.

_______________

* en.

** de.


Примечание - Одно отдельное предприятие может выполнять две или несколько этих функций.

3.1.14 изготовитель сварочных материалов (welding consumables manufacturer*; **): Определенный изготовитель материалов для сварных соединений.

_______________

* en.

** de.


Примечание - Одно отдельное предприятие может выполнять две или несколько этих функций.

3.1.15 инспектор (inspector*; abnahmebeauftragter**): Человек или предприятие, который (которое) выполняет проверку резервуара в рамках выполнения своих служебных обязанностей, а также по поручению заказчика.

_______________

* en.

** de.

3.1.16 испытательное давление (test pressure*; **): Давление в пространстве над испытательной жидкостью во время испытания.

_______________

* en.

** de.


3.1.17 клапаны аварийной вентиляции (emergency venting valves*; not - ent - und/oder **): Предохранительные клапаны по избыточному давлению и вакууму для сброса давления или вакуума в случае аварии.

_______________

* en.

** de.

3.1.18 клапаны с подключением к трубопроводу (pipe away valves*; ventile mit rohrleitungsanschluss**): Предохранительные клапаны по избыточному давлению или вакууму, к которым может быть подключена вентиляционная труба.

_______________

* en.

** de.

3.1.19 конструктор (designer*; konstrukteur**): Человек или предприятие, который (которое) выполняет расчет и техническое проектирование резервуара.

_______________

* en.

** de.


Примечание - Одно отдельное предприятие может выполнять две или несколько этих функций.

3.1.20 максимальное расчетное землетрясение [safe shutdown earthquake (SSE)*; sicherheitserdbeben**]: Землетрясение, которое повреждает резервуар, но не приводит к его отказу или связанным с ним серьезным рискам.

_______________

* en.

** de.

3.1.21 максимальная расчетная температура стенки корпуса (maximum design metal temperature*; auslegungswandtemperatur**): Температура, для которой устанавливаются допустимые пластические характеристики металла.

_______________

* en.

** de.

3.1.22 максимальный уровень жидкости в резервуаре с плавающей крышей (maximum liquid operating height in tank with floating cover*; maximale in tanks mit schwimmdecke**): Уровень хранимого продукта в резервуаре перед введением в эксплуатацию.

_______________

* en.

** de.

3.1.23 минимальная расчетная температура стенки корпуса (minimum design metal temperature*; niedrigste auslegungswandtemperatur**): Минимальная температура, которую принимают по статистическим данным для данной местности.

_______________

* en.

** de.

3.1.24 оксигенирующие добавки (oxygenates*; oxygenierungsstoffe**): Обогащенные кислородом соединения, которые могут быть добавлены к топливу для увеличения производительности.

_______________

* en.

** de.

3.1.25 периферийное кольцо жесткости [peripheral (rim) seal*; deckenrandkonstruktion**]: Несущая конструкция, к которой крепится уплотняющий затвор.

_______________

* en.

** de.


 3.1.26 плавучесть (byoyaney*; **): Способность конструктивного элемента плавать на поверхности жидкости.

_______________

* en.

* * de.

3.1.27 плавающее всасывающее устройство (floating suction device*; schwimmsaugeinrichtung**): Механическое устройство в резервуаре (при необходимости расположенное наклонно) определенной конструкции и назначения, которое позволяет выполнять откачку хранимого продукта вблизи поверхности.

_______________

* en.

** de.


Примечание - Плавающее всасывающее устройство применяют, например, в резервуарах для хранения авиационного топлива.

3.1.28 плавающая крыша (floating roof*; schwimmdach**): Металлическая конструкция, плавающая на поверхности жидкости для защиты хранимого продукта от атмосферных осадков.

_______________

* en.

** de.

3.1.29 подрядчик (contractor*; auftragnehmer**): Предприятие, с которым заказчик заключает договор на расчет, изготовление, монтаж и испытание резервуаров для хранения жидкостей.

_______________

* en.

** de.

Примечание - Одно отдельное предприятие может выполнять две или несколько этих функций.

3.1.30 понтон (floating cover*; schwimmdecke**): Конструкция, которая плавает на поверхности жидкости в резервуаре со стационарной крышей для уменьшения потерь от испарения.

_______________

* en.

** de.

3.1.31 понтон контактного типа (contact type floating cover*; aufliegende schwimmdecke**): Понтон, который плавает непосредственно на поверхности жидкости без образования пространства между нижней стороной понтона и поверхностью жидкости.

_______________

* en.

** de.

3.1.32 понтон поплавкового типа (non-contact type floating cover*; maximale in tanks mit schwimmdecke**): Понтон, опирающийся на камеры, короба или поплавки, которые приподнимают понтон над уровнем жидкости таким образом, что между нижней стороной понтона и поверхностью жидкости образуется свободное пространство.

_______________

* en.

** de.

3.1.33 поставщик (supplier*; lieferant**): Предприятие, которое изготавливает и поставляет элементы конструкции.

_______________

* en.

** de.

3.1.34 предохранительные клапаны по избыточному давлению и вакууму (pressure/vacuum valves*; **): Клапаны для сброса давления при избыточном давлении или вакууме соответственно.

_______________

* en.

** de.

3.1.35 проектное землетрясение [operating basis earthquake (OBE)*; auslegungserdbeben**]: Землетрясение, которое резервуар выдерживает без повреждений.

_______________

* en.

** de.

3.1.36 производитель работ (erector*; errichter**): Предприятие, которое может выполнять работы по изготовлению, а также осуществляет монтаж резервуара на строительной площадке.

_______________

* en.

** de.


Примечание - Одно отдельное предприятие может выполнять две или несколько этих функций.

3.1.37 расчетное давление (design pressure*; auslegungsdruck**): Максимально допустимое избыточное давление в пространстве над хранимым продуктом.

_______________

* en.

** de.

3.1.38 расчетное внутреннее отрицательное давление (design internal negative pressure*; auslegungsunterdruck**): Максимально допустимый вакуум в пространстве над хранимым продуктом.

_______________

* en.

** de.

3.1.39 система вентиляционных устройств с огневыми предохранителями (venting system with flame arresting capability*; ent- bzw mit flammendurchschlagsicherung**): Вентиляционные патрубки или клапаны по избыточному давлению или вакууму в комбинации с огневыми предохранителями или встроенными огнепреградителями.

_______________

* en.

** de.

3.1.40 статическое электричество (static electricity*, statische **): Образование разности потенциалов или зарядов вследствие трения различных веществ, например при течении жидкости по трубопроводам.

_______________

* en.

** de.

3.1.41 температура наиболее холодных суток [LODMAT (lowest one day mean ambient temperature)*; niedrigste einen tag gemittelte umgebungstemperatur**]: Минимальная среднесуточная температура для данной местности, зафиксированная для любого периода в течение года.

_______________

* en.

** de.


Примечание - Среднесуточная температура соответствует половине суммы максимальной и минимальной температур за эти сутки.

3.1.42 установленное давление (set pressure*; einstelldruck**): Давление, при котором происходит первое открытие устройства для сброса давления.

_______________

* en.

** de.

3.1.43 установленный вакуум (set vacuum*; einstellunterdruck**): Вакуум, при котором происходит первое открытие устройства для сброса давления.

_______________

* en.

** de.

3.1.44 уплотнение по периметру (cover skirt*; randabdichtung**): Уплотнение по краю плавающей крыши или понтона, которое прилегает к оболочке резервуара с применением уплотняющего затвора.

_______________

* en.

** de.

3.2 Обозначения

В настоящем стандарте применены следующие условные обозначения:

- припуск на коррозию, мм;

- диаметр резервуара, м;

- диаметр отверстий, мм;

- диаметр отверстий в крыше, мм;

- внутренний диаметр патрубков, мм;

- наружный диаметр патрубков, мм;

- наружный диаметр усиливающей накладки смотрового люка, мм;

- наружный диаметр усиливающей накладки, мм;

- номинальная толщина листа, мм;

- номинальная толщина листа окрайки, мм;

- толщина листа днища, мм;

- толщина усиления днища (придонный очистной люк), мм;

- расчетная минимальная толщина листа, включая припуск на коррозию, мм;

- толщина фланца, мм;

- толщина врезного усиливающего листа днища, мм;

- толщина патрубка, мм;

- толщина листа крыши, мм;

- толщина усиливающего листа, мм;

- толщина листа стенки, мм;

- толщина листа стенки в условиях испытания, мм;

- толщина первого пояса стенки, мм;

- коэффициент перегрузки;

- расчетный уровень жидкости, м;

- высота от рассматриваемого нижнего пояса до расчетного уровня жидкости, м;

- высота патрубка, мм;

- эффективная длина стенки, мм;

- эффективная длина крыши, мм;

- ширина листа окрайки между внутренним краем листа днища и внутренней стороной стенки, мм;

- расстояние между наружной стороной листа стенки и наружным краем листа днища или листа окрайки, мм;

- ширина нахлеста листа днища и листа окрайки, мм;

- расчетное давление, мбар;

- внутреннее давление за вычетом давления, вызванного крышей, мбар;

- испытательное давление, мбар;

- радиус резервуара, м;

- радиус кривизны крыши, м;

- внутренний радиус патрубка, мм;

- средний радиус патрубка, мм;

- наружный диаметр патрубка, мм;

- допустимое расчетное напряжение, Н/мм;

- допустимое напряжение сжатия, Н/мм;

- допустимое напряжение в условиях испытаний, Н/мм;

- общее отклонение толщины, мм;

- расчетная температура стенки корпуса, °С;

- расчетная скорость ветра, м/с;

- плотность хранимого продукта, кг/л;

- плотность испытательной среды, кг/л;

- момент сопротивления, см.

3.3 Сокращения

В настоящем стандарте применены следующие сокращения:

HAZ - зона термического влияния;

LODMAT - температура наиболее холодных суток;

МТВЕ - метил-тетрабутиловый эфир;

NDE - неразрушающий контроль и испытания;

NDT - неразрушающий контроль и испытания;

PCD - диаметр установки болтов;

PWHT - тепловая обработка после сварки;

ТВА - тетрабутиловый спирт.

     4 Общие положения и требования

4.1 Технические данные и требования

Технические данные и требования, указываемые в документации при оформлении заказа, представлены в приложении А.

4.2 Все резервуары должны быть заземлены
     


    4.3 Расчетное давление

4.3.1 Расчетное избыточное давление и расчетный вакуум должны находиться в пределах, указанных в таблице 1 для типа резервуара, установленного заказчиком (см. 4.3.2, 4.3.3 и А.1 приложения А).

4.3.2 Сумма установленного избыточного давления устройства для сброса давления и дифференциального давления для требуемой мощности потока не должна превышать расчетное избыточное давление.

4.3.3 Сумма установленного расчетного вакуума устройства для сброса давления и дифференциального давления для требуемой мощности потока не должна превышать расчетный вакуум.

Таблица 1 - Предельные значения расчетного давления для резервуаров

Тип резервуара

Расчетное избыточное давление , мбар (газ)

Расчетный вакуум , мбар (газ)

Открытые резервуары или резервуары с плавающей крышей

0

5

Закрытые резервуары

Резервуары без давления

10

5

Резервуары с низким давлением

25

8,5

Резервуары с высоким давлением

60

8,5

Резервуары с очень высоким давлением

500

20

Для определенных комбинаций диаметров резервуара и расчетного вакуума требования данного документа к листам крыши и усилению патрубков в крыше могут быть недостаточными. Связанные с этим дополнительные требования должны быть согласованы (см. А.2 приложения А).

Значения расчетного вакуума используются только для расчета устойчивости стенки (см. 8.3).

Установленные расчетные давления являются теми значениями, при которых наступают указанные в 6.2 состояния нагрузки. Эти значения используются для расчета толщины стенки (см. 6.2.1), устойчивости стенки (см. 8.3), толщины крыши (см. 9.3), нагруженной давлением области соединения стенки и крыши (см. 9.4), для выбора и проектирования вентиляционной аппаратуры (см. 9.5), для анкерного крепления резервуара (см. раздел 11) и выбора типа крыши и ее расчета.

Требования 8.3 к устойчивости стенки не действуют при расчетном вакууме выше 5,0 мбар. Метод проектирования и допуски на изготовление для расчетного вакуума выше 5,0 мбар должны быть согласованы.

Фактическое расчетное избыточное давление и фактический расчетный вакуум, установленный заказчиком в пределах названных диапазонов (см. А.1 приложения А).

Максимально возможный диаметр резервуара, который рассчитывается для очень высоких давлений, ограничен практическими соображениями. Предельный диаметр зависит от фактического расчетного избыточного давления и фактического расчетного вакуума, которые используются для расчетов, перечисленных в сноске b.

4.4 Расчетная температура стенки корпуса

4.4.1 Максимальная расчетная температура стенки корпуса не должна превышать 300°С.

4.4.2 Минимальная расчетная температура стенки корпуса должна соответствовать минимальной температуре хранимого продукта или температуре, указанной в таблице 2, в зависимости от того, какая температура ниже.

Примечание - Если температура окружающей среды ниже минус 40°С, то необходимо руководствоваться действующими на территории Российской Федерации нормативными документами (т.к. ЕН 14015 не распространяется на температуру ниже минус 40°С, см. раздел 1).

Таблица 2 - Минимальная расчетная температура стенки на основании средних данных

Температура наиболее холодных суток (LODMAT) , °С

Минимальная расчетная температура стенки корпуса

Значение за 10 лет, °С

Значение за 30 лет, °С

от -10 и выше


от -25 < до -10


Ниже -25

минус 5


При расчетных температурах стенки 0°С и выше при определении минимальной расчетной температуры стенки для резервуара допускается не учитывать положительное воздействие отопления или теплоизоляции.

Если минимальная расчетная температура стенки ниже 0°С, необходимость учета положительного влияния теплоизоляции или отопления должна быть согласована, но при этом расчетная температура стенки должна быть не выше 0°С.

4.5 Расчетная плотность и предел текучести

4.5.1 Расчетная плотность должна соответствовать максимальной плотности, установленной для хранимого продукта.

Примечание - Если для резервуара или группы резервуаров требуется возможность использования для хранения различных продуктов, расчетная плотность должна соответствовать максимальной ожидаемой плотности хранимых продуктов.

4.5.2 Предел текучести материала должен соответствовать следующим минимальным значениям:

- для нелегированных сталей - пределу текучести при нормальной температуре или пределу текучести, при котором остаточная деформация составляет 0,2%;

- для нелегированных сталей - пределу текучести, при котором остаточная деформация составляет 0,2% при повышенной температуре (более 100°С);

- для нержавеющих сталей - пределу текучести, при котором остаточная деформация составляет 1,0% при нормальной температуре;

- для нержавеющих сталей - пределу текучести, при котором остаточная деформация составляет 1,0% при повышенной температуре (более 50°С).

     5 Материалы

5.1 Требования к материалам

Существует возможность применения основных и сварочных материалов отечественного производства в соответствии с нормативными документами, действующими на национальном уровне. Требования к свойствам отечественных материалов должны соответствовать нормативным документам, действующим на национальном уровне. При этом значения основных характеристик применяемых материалов должны быть не ниже требований, приведенных в приложении F. В случае разночтений в европейских нормах и нормативных документах, действующих на национальном уровне, необходимо применять более жесткие требования.

Допускается применение основных сварочных материалов в соответствии с нормативными документами, действующими на национальном уровне, при этом значения основных свойств должны быть не ниже требований настоящего стандарта. При наличии разночтений в европейских нормах и нормативных документах, действующих на национальном уровне, руководствоваться более жесткими требованиями.

5.2 Нелегированные стали

5.2.1 Все листы из нелегированных сталей, которые применяются для изготовления резервуаров в соответствии с настоящим стандартом, должны удовлетворять минимальным требованиям согласно таблицам 3-5 в сочетании с таблицей 7 и рисунком 1, если не согласовано иное (см. А.2 приложения А). При применении марки стали, отличной от указанных в таблицах 3-5, она должна удовлетворять требованиям приложения F.

Таблица 3 - Горячекатаные изделия с минимальными значениями предела текучести не более 275 Н/мм

Стандарт

Краткое обозначение марки стали

Опция

Тип марки стали на рисунке 1

Максимальная толщина, мм

ЕН 10025:1993

S235JRG2

1, 12

Тип I

12

S235J0

1, 5, 12

Тип II

30

S235J2G3

1, 5, 12

Тип III

40

S235J2G4

1, 5, 12

Тип III

40

S275JR

1, 12

Тип I

12

S275J0

1, 5, 12

Тип II

30

S275J2G3

1, 5, 12

Тип III

40

S275J2G4

1, 5, 12

Тип III

40

Вариант 1: требуется указать метод изготовления стали.

Вариант 5: для листов толщиной более 20 мм углеродный эквивалент должен быть равным или меньше 0,42%.

Вариант 12: свидетельство о прохождении испытаний должно соответствовать свидетельству о прохождении приемочных испытаний 3.1В по ЕН 10204:2004, за исключением номинальной толщины листов (например, листов крыши, днища, листов стенки с номинальной толщиной), для которых требуется составление заводского свидетельства об испытании 2.2 согласно ЕН 10204:2004.

Стандарт

Краткое обозначение марки стали

Опция

Тип марки стали на рисунке 1

Максимальная толщина, мм

ЕН 10113-2:1993

S275N

1, 2, 19а

Тип IV

40

S275NL

1, 2, 19а

Тип IV

40

ЕН 10113-3:1993

 

S275M

1, 2, 19а

Тип IV

40

S275ML

1, 2, 19а

Тип IV

40

Вариант 1: требуется указать метод изготовления стали.

Вариант 2: для листов толщиной более 20 мм углеродный эквивалент должен быть равным или меньше 0,42%.

Вариант 19а: для листов толщиной более 20 мм требуется подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии.

Значение максимальной толщины должно быть меньшим из двух значений: указанного в настоящей таблице и полученного по рисунку 1.



Таблица 4 - Горячекатаные изделия с минимальными значениями предела текучести более 275 Н/мм и не более 355 Н/мм

Стандарт

Краткое наименование марки стали

Опция

Тип марки стали на рисунке 1

Максимальная толщина, мм

ЕН 10025:1993

S355JR

1, 6, 12

Тип V

10

S355J0

1, 6, 12

Тип VI

15

S355J2G3

1, 5, 6, 12, 20

Тип VII

40

S355J2G4

1, 5, 6, 12, 20

Тип VII

40

S355K2G3

1, 5, 6, 12, 20

Тип VIII

40

S355K2G4

1, 5, 6, 12, 20

Тип VIII

40

Вариант 1: требуется указать метод изготовления стали.

Вариант 5: для листов толщиной более 20 мм углеродный эквивалент должен быть равным или меньше 0,42%.

Вариант 6: требуется указать содержание Cr, Cu, Mo, Nb, Ni, Ti и V.

Вариант 12: свидетельство о прохождении испытаний должно соответствовать свидетельству о прохождении приемочных испытаний 3.1В в ЕН 10204:2004, за исключением номинальной толщины листов (например, листов крыши, днища, листов стенки с номинальной толщиной), для которых требуется составление заводского свидетельства об испытании 2.2 согласно ЕН 10204:2004.

Вариант 20: для листов толщиной более 20 мм требуется подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии.

Стандарт

Краткое наименование марки стали

Опция

Тип марки стали на рисунке 1

Максимальная толщина, мм

ЕН 10113-2:1993

S355N

1, 2, 19а

Тип VIII

40

S355NL

1, 2, 19а

Тип IX

40

ЕН 10113-3:1993

S355M

1, 2, 19а

Тип VIII

40

S355ML

1, 2, 19а

Тип IX

40

Вариант 1: требуется указать метод изготовления стали.

Вариант 2: для листов толщиной более 20 мм углеродный эквивалент должен равняться или быть меньше 0,42%.

Вариант 19а: для листов толщиной более 20 мм требуется подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии.

Значение максимальной толщины должно быть меньшим из двух значений: указанного в настоящей таблице и полученного по рисунку 1.



Таблица 5 - Горячекатаные изделия с минимальными значениями предела текучести более 355 Н/мм

Стандарт

Краткое наименование марки стали

Опция

Тип марки стали на рисунке 1

Максимальная толщина, мм

ЕН 10113-2:1993

S420N

1, 2, 19а

Тип Х

40

S420NL

1, 2, 19а

Тип XI

40

ЕН 10113-3:1993

S420M

1, 19а

Тип Х

40

S420ML

1, 2, 19а

Тип XI

40

Вариант 1: требуется указать метод изготовления стали.

Вариант 2: для листов толщиной более 20 мм углеродный эквивалент должен равняться или быть меньше 0,42%.

Вариант 19а: для листов толщиной более 20 мм требуется подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии.

Значение максимальной толщины должно быть меньшим из двух значений: указанного в настоящей таблице и полученного по рисунку 1.



Таблица 6 - Горячекатаные изделия для применения при повышенных температурах (более 100°С)

Стандарт

Краткое наименование марки стали

Тип марки стали на рисунке 1

Максимальная толщина, мм

ЕН 10028-2:1993

P235GH

Тип II A

30

P265GH

Тип II A

30

P295GH

Тип VI А

40

P355GH

Тип VI А

40

ЕН 10028-3:1993

P275NH

Тип IV

40

P275NL2

Тип IV

40

P355NH

Тип VIII

40

P355NL2

Тип IX

40

Примечание - Для листов толщиной более 20 мм углеродный эквивалент должен равняться или быть меньше 0,42%.

Значение максимальной толщины должно быть меньшим из двух значений, а именно указанного в этой таблице и полученного из рисунка 1.



Таблица 7 - Ударная вязкость образца с надрезом для типов марок стали

Тип марки стали

Ударная вязкость

I

27 Дж при +20°С

II

27 Дж при 0°С

II A

27 Дж при -10°С

III

27 Дж при -20°С

IV

27 Дж при -30°С

V

40 Дж при +30°С

VI

40 Дж при +10°С

VI A

40 Дж при +0°С

VII

40 Дж при -10°С

VIII

40 Дж при -20°С

IX

40 Дж при -30°С

X

55 Дж при +20°С

XI

55 Дж при 0°С

Примечание 1 - Требуемые значения энергии, затраченной на разрушение образца, представляют собой значения, полученные для образца, вырезанного в продольном направлении относительно прокатки:

- 27 Дж для марок стали 235 и 275;

- 40 Дж для марки стали 355;

- 55 Дж для марок стали выше 355.

Примечание 2 - Для климатических условий европейского континента не требуется применять стали с ударной вязкостью выше указанной в строке 6, однако были включены марки 275 ML и т.д., так как они отвечают требования типа IV.

Экстраполяция 27 Дж при +20°С.

Экстраполяция 27 Дж при 0°С.

Экстраполяция 27 Дж при -20°С.

5.2.2 Если расчетная температура стенки выше 100°С, то марки стали с установленными значениями пределов текучести при повышенных температурах должны соответствовать таблице 8.

Для других марок сталей, для которых в стандартах на материалы не установлены значения предела текучести при повышенной температуре, фактическое значение для каждой плавки поставляемого материала должно быть подтверждено в документации производителем стали в соответствии с ЕН 10025 (см. А.4 приложения А).

5.2.3 Результаты испытаний должны быть указаны в свидетельстве о прохождении приемочных испытаний 3.1В по ЕН 10204:2004.

5.2.4 Если максимальная расчетная температура стенки превышает 250°С, следует применять стали, для которых подтверждена нечувствительность к старению. Метод подтверждения должен быть согласован (см. А.5 приложения А).

     
- расчетная температура стенки; - номинальная толщина; 1 - марка стали типов I, V и X (испытание на ударный изгиб при +20°С); 2 - марка стали типа VI (испытание на ударный изгиб при +10°С); 3 - марка стали типов II, VI А и XI (испытание на ударный изгиб при 0°С); 4 - марка стали типов II А и VII (испытание на ударный изгиб при -10°С); 5 - марка стали типов III и VIII (испытание на ударный изгиб при -20°С); 6 - марка стали типов IV и IX (испытание на ударный изгиб при -30°С)

Рисунок 1 - Самые низкие температуры применения марок стали

5.3 Стальные профили

5.3.1 Все стальные профили из нелегированных сталей, которые применяются для изготовления резервуаров, должны удовлетворять требованиям таблиц 3-5 или 8 в соответствии с настоящим стандартом.

Таблица 8 - Стальные профили

Стандарт

Краткое наименование марки стали

Тип марки стали

ЕН 10210-1:1994

S235JRH

Тип I

S275JOH

Тип II

S275J2H

Тип III

S275NH

Тип IV

S275NLH

Тип IV

S355JOH

Тип VI

S355J2H

Тип VII

S355NH

Тип VIII

S355NLH

Тип IX

5.3.2 Стальные профили следует поставлять со свидетельством о прохождении испытаний согласно ЕН 10204:2004, заводской сертификат 2.2, за исключением марок сталей S275NH/NLH и S355NH/NLH, которые следует поставлять со свидетельством о прохождении приемочных испытаний 3.1В.

5.3.3 Усиливающие листы и накладки, элементы жесткости и т.д. следует изготовлять из марок стали согласно 5.1.1.

________________

Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

5.4 Поковки

5.4.1 Поковки из стали должны быть изготовлены свободной ковкой или раскатыванием колец в соответствии с ЕН 10250 и ЕН 10222.

5.4.2 Механические характеристики поковок также должны соответствовать 5.7.1 и 5.7.4.

5.4.3 Фланцы для патрубков в стенке резервуара должны иметь маркировку, выполненную клеймением или стойкой краской. В маркировке должны быть указаны следующие данные: название или логотип изготовителя; значение ступеней давления; марка стали; условное обозначение стали; знак инспектора завода.

5.4.4 Свидетельство о прохождении испытаний в виде свидетельства о прохождении приемочных испытаний 3.1В по ЕН 10204:2004 должно быть предоставлено при поставке фланцев патрубков, устанавливаемых на такие конструктивные элементы резервуаров, для которых требуется свидетельство о прохождении испытаний в виде свидетельства о прохождении приемочных испытаний 3.1В по ЕН 10204:2004. Эти свидетельства также должны содержать имена изготовителя исходного материала и значения механических характеристик готовых поковок.

5.4.5 Свидетельство о прохождении испытаний в виде заводского сертификата 2.2 по ЕН 10204:2004 следует предоставлять при поставке других фланцев.

Примечание - Фланцы для патрубков крыши, смотровых люков или люков для очистки могут быть вырезаны из листов. Качество вырезанных фланцев должно быть гарантировано изготовителем фланцев одним из следующих способов: или применением листов со специальными свойствами в поперечном направлении в соответствии с классом качества Z15 в [4], или посредством ультразвукового контроля для исключения расслоения.

5.5 Трубы

5.5.1 Для изготовления патрубков следует применять бесшовные трубы или прямошовные сварные трубы согласно положениям стандартов серии рrЕН 10216 или рrЕН 10217.

5.5.2 Механические характеристики труб также должны соответствовать требованиям 6.1.6 и 6.1.7.

________________

Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

5.5.3 Трубы для трубопроводов, подсоединяемых к стенке, должны быть маркированы согласно положениям в соответствующих стандартах серии рrЕН 10216 или рrЕН 10217.

5.5.4 Свидетельство о прохождении испытаний в виде свидетельства о прохождении приемочных испытаний 3.1В по ЕН 10204:2004 следует предоставлять при поставке труб, устанавливаемых на такие конструктивные элементы резервуаров, для которых требуется свидетельство о прохождении испытаний в виде свидетельства о прохождении приемочных испытаний 3.1В по ЕН 10204:2004. Эти свидетельства также должны содержать название изготовителя исходного материала и значения механических характеристик готовых труб.

5.5.5 Свидетельство о прохождении испытаний в виде заводского сертификата 2.2 по ЕН 10204:2004 следует предоставлять при поставке других труб.

5.5.6 Трубы для изготовления элементов системы нагрева следует поставлять в соответствии со стандартом на материалы. Трубы должны соответствовать положениям [7].

5.6 Материалы для сварных соединений

5.6.1 Сварочные материалы должны соответствовать ЕН 499 и применяться при испытаниях технологических процессов сварки в соответствии с разделом 16. На сварочные материалы должны быть предоставлены необходимые свидетельства о прохождении испытаний.

5.6.2 Аттестация процесса сварки должна дать подтверждение, что значения пределов текучести и прочности на растяжение сварного шва больше соответствующих значений для соединяемых друг с другом основных металлов.

5.6.3 Сварные швы с точки зрения их химического состава должны быть совместимы с соединяемыми материалами и хранимым продуктом.

5.7 Требования к ударной вязкости нелегированных сталей
     


    5.7.1 Общие положения

5.7.1.1 При необходимости по указаниям соответствующих разделов настоящего стандарта должны быть проведены испытания на ударный изгиб образца с надрезом согласно ЕН 10045-1.

5.7.1.2 Характеристика ударной вязкости, выраженная как величина поглощенной энергии, затраченной на разрушение образца, должна удовлетворять требованиям соответствующих спецификаций на материал или требованиям к сварочным материалам согласно 5.7.3.

5.7.1.3 Требуемые значения поглощенной энергии при испытаниях по Шарпи образцов с V-образным надрезом для листов, поковок, труб и сварочных материалов определяют по результатам испытаний трех образцов, при этом определяют среднее значение трех результатов испытаний. Ни одно из значений не должно быть меньше 70% установленного среднего значения.

Если изделие имеет толщину менее 10 мм, испытания проводят на образцах с поперечным сечением 105 мм, и для этих образцов должно быть получено значение поглощенной энергии, которое составляет 50% значения, требуемого для образцов шириной 10 мм.

5.7.2 Листы

5.7.2.1 Температуры испытаний и значения поглощенной энергии, требуемые для листов стенок, окрайки днищ и нагруженных давлением частей крыши, должны соответствовать требованиям технических условий на поставки материалов, которые установлены в 5.2.1. Для листов стенки и окрайки днища, которые заказывают по другим спецификациям, температуры испытаний и значения поглощенной энергии должны соответствовать требованиям приложения F.

5.7.2.2 Для других листов днища, кроме листов окрайки, подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии не требуется.

5.7.2.3 Для листов окрайки подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии не требуется, если такое подтверждение не требуется для примыкающих листов стенок.

5.7.2.4 Подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии не требуется для листов стенки и соединяемых с листами стенки элементов конструкции толщиной менее 6 мм или если минимальная расчетная температура стенки и толщина изделия лежат в пределах, указанных в таблице 9.

Примечание - Для листов крыши подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии обычно не требуется. Однако для листов крыши резервуаров с очень высоким давлением подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии может потребоваться, если толщина листа превышает 6 мм (см. рисунок 1).

Таблица 9 - Условия для отказа от подтверждения характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии

Минимальная расчетная температура стенки, °С

Толщина изделия, мм

10 и выше

20 и меньше

0 и выше

13 и меньше

-10 и выше

10 и меньше

ниже -10

6 и меньше

5.7.3 Наплавленный металл

5.7.3.1 Для наплавленного металла сварного соединения нелегированных сталей должна быть подтверждена характеристика ударной вязкости на основании поглощенной энергии, если для соединяемых элементов конструкции требуется такое подтверждение при температуре 0°С или ниже.

5.7.3.2 Подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии наплавленного металла не требуется, если свариваемые листы согласно 5.6.2 освобождены от такого подтверждения.

5.7.3.3 Если требуется подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии, то образцы наплавленного металла должны быть взяты из испытываемых образцов, применяемых для аттестации технологии сварки согласно разделу 15, и должны отвечать требованиям 5.7.3.4 или 5.7.3.7.

5.7.3.4 Подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии наплавленного металла вертикальных сварных швов стенки следует производить при минимальной расчетной температуре в соответствии с F.5.2.5-F.5.2.7 и номограммы F1 (приложение F).

5.7.3.5 Значение поглощенной энергии не должно быть ниже значения, требуемого для более толстых листов стенки.

5.7.3.6 Если соединение выполняется между элементами конструкции различной толщины или из различных марок стали, то для наплавленного металла действует требование к металлу по менее прочной стали.

5.7.3.7 Подтверждение характеристики ударной вязкости на основании поглощенной энергии наплавленного металла горизонтальных сварных швов стенки следует проводить при той же температуре испытания, что и для более толстого листа, или при минус 10°С, в зависимости от того, какая из указанных температур меньше.

5.7.3.8 Значение поглощенной энергии не должно быть меньше 27 Дж.

5.7.4 Навесные и накладные элементы

5.7.4.1 Усиливающие накладки, вваренные листы (врезки), патрубки и фланцы должны быть изготовлены из материала такого же основного типа, что и материал листов стенки, с которыми они свариваются, если не согласовано иное (см. А.2 приложения А). Кроме того, они должны соответствовать требованиям по характеристике ударной вязкости на основании поглощенной энергии согласно 5.8.1.

5.7.4.2 В качестве номинальной толщины патрубка или привариваемого фланца на рисунке 1 принимают номинальную толщину конструктивного элемента со следующими исключениями:

a) приваренные встык фланцы (в качестве номинальной толщины принимают большее значение толщины на сварном шве или 25% толщины фланца);

b) приваренные внахлест фланцы с выступом или без (в качестве номинальной толщины принимают большее значение номинальной толщины патрубка, к которому приваривается фланец, или 25% толщины фланца).

5.7.4.3 Ударная вязкость вваренных листов (врезок) из ферритных сталей толщиной более 40 мм независимо от расчетной температуры стенки должна быть больше или равна 27 Дж при минус 50°С.

5.7.4.4 Установленное минимальное значение предела текучести усиливающих и вваренных листов (врезок) должно составлять 90% установленного минимального значения предела текучести листов стенки, с которыми они свариваются. Патрубки также должны выполнять это требование, если они учитываются при расчете зоны усиления.

5.7.4.5 Материалы постоянных навесных и накладных элементов должны иметь такую же ударную вязкость, что и листы стенки, с которыми они свариваются. В том случае, когда элементы сваривают со стенкой, они не могут быть навесными.

5.7.5 Допустимые отклонения по толщине

5.7.5.1 Для листов с номинальной толщиной толщина, измеренная в любой точке на расстоянии более 25 мм от края любого листа днища, стенки, крыши или окрайки, не должна быть меньше установленной толщины, уменьшенной на половину допустимого суммарного отклонения по толщине, согласно ЕН 10029:1991, таблица 1: класс D [см. рисунок 2 а)].

5.7.5.2 Для листов с рассчитанной толщиной толщина, измеренная в любой точке на расстоянии более 25 мм от края любого листа днища, стенки, крыши или окрайки, не должна быть меньше рассчитанной минимальной толщины , например, согласно ЕН 10029:1991, таблица 1: класс С; допускаются лишь положительные отклонения размера [см. рисунок 2 b)].

     
- номинальная толщина (листы днища, окрайки, стенки и крыши); - рассчитанная минимальная толщина листов, включая все припуски на коррозию; - суммарное допустимое отклонение по толщине; - минус половина допустимого суммарного отклонения по толщине; - плюс половина допустимого суммарного отклонения по толщине; 1 - допустимая минимальная толщина

Рисунок 2 - Допустимые отклонения по толщине для листов

5.8 Нержавеющие стали
     


    5.8.1 Общие положения

5.8.1.1 Все листы и конструктивные стальные элементы из нержавеющих сталей, используемые для изготовления резервуаров в соответствии с настоящим стандартом, должны удовлетворять минимальным требованиям, установленным в ЕН 10088-1:1995, ЕН 10088-2:1995.

5.8.1.2 Мартенситные нержавеющие стали использовать не допускается.

5.8.1.3 Изделия из ферритных нержавеющих сталей допускается использовать только при толщине максимум 10 мм.

5.8.1.4 Аустенитные и аустенитно-ферритные нержавеющие стали следует выбирать из марок сталей, указанных в таблице 10.

5.8.2 Химические характеристики

Установленные марки сталей должны подходить для хранимого продукта (см. А.1, приложения А) и соответствовать ЕН 10088-2:1995 или ЕН 10088-3:1995 таблицы 5, 8 и 9.

5.8.3 Механические характеристики

5.8.3.1 Установленные минимальные значения механических характеристик должны соответствовать значениям, указанным в соответствующем стандарте серии ЕН 10088. Для резервуаров, эксплуатируемых при повышенных температурах, требуемые значения предела текучести следует определять интерполяцией значений, установленных в таблицах 8 и 13 ЕН 10088-2:1995, ЕН 10088-3:2005.

Таблица 10 - Нержавеющие стали для изготовления резервуаров

Марка стали

Краткое обозначение

Номер материала

Аустенитные стали

X2CrNi18-9

1,4307

X2CrNi19-11

1,4306

X2CrNiN18-10

1,4311

X5CrNi18-10

1,4301

X6CrNiTi18-10

1,4541

X6CrNiNb18-10

1,4550

X1CrNi25-21

1,4335

X2CrNiMo17-12-2

1,4404

X2CrNiMoN17-11-2

1,4406

X5CrNiMo17-12-2

1,4401

X1CrNiMoN25-22-2

1,4466

X6CrNiMoTi17-12-2

1,4571

X6CrNiMoNb17-12-2

1,4580

X2CrNiMo17-12-3

1,4432

X2CrNiMoN17-13-3

1,4429

X2CrNiMo17-13-3

1,4436

X2CrNiMo18-14-3

1,4435

X2CrNiMoN18-12-4

1,4434

X2CrNiMoN18-15-4

1,4438

X2CrNiMoN17-13-5

1,4439

X1NiCrMoCu31-27-4

1,4563

X1NiCrMoCu25-20-5

1,4539

X1CrNiMoCuN25-25-5

1,4537

X1CrNiMoCuN20-18-7

1,4547

X1CrNiMoCuN25-20-7

1,4529

Аустенитно-ферритные стали

X2CrNiN23-4

1,4362

X2CrNiMoN22-5-3

1,4462

X2CrNiMoCuN25-6-3

1,4507

X2CrNiMoN25-7-4

1,4410

X2CrNiMoCuWN25-7-4

1,4501

Нержавеющие стали, выбранные в соответствии с ЕН 10088-1:1995.

5.8.3.2 В зависимости от хранимого продукта должны быть указаны все данные, которые позволяют изготовителю заказать материал с учетом положений таблицы 6 ЕН 10088-2:1995 и ЕН 10088-3:2005 (см. А.1 приложения А).

5.8.4 Листы

5.8.4.1 Листы маркируют в соответствии с указаниями изготовителя резервуара (см. А.5 приложения А) с учетом положений ЕН 10088-2:1995, таблица 20.

5.8.4.2 Для всех листов должны быть предоставлены свидетельства о прохождении испытаний согласно ЕН 10204:2004 в виде свидетельств о прохождении приемочных испытаний 3.1В.

5.8.5 Стальной профиль

Если не согласовано иное, для стальных профилей из нержавеющих сталей свидетельства о прохождении испытаний по ЕН 10204:2004 следует предоставлять в виде заводских сертификатов 2.2.

5.8.6 Поковки

5.8.6.1 Поковки из нержавеющих сталей должны быть изготовлены свободной ковкой или раскатыванием колец в соответствии с ЕН 10222-4 и ЕН 10250-4.

5.8.6.2 Механические характеристики поковок должны быть равнозначны тем характеристикам, которые были положены в основу при расчете резервуара.

5.8.6.3 Фланцы на стенке резервуара должны иметь маркировку, выполненную клеймением или стойкой краской. В маркировке должны быть указаны следующие данные:

- имена или логотип изготовителя;

- значение ступеней давления;

- марка стали;

- условное обозначение стали;

- знак инспектора завода.

5.8.6.4 Фланцы следует поставлять со свидетельством о прохождении испытаний по ЕН 10204:200, в виде свидетельства о прохождении приемочных испытаний 3.1В. Свидетельство о прохождении испытаний должно содержать имена изготовителя исходного материала и значения механических характеристик готовых фланцев.

Примечание - Фланцы для патрубков крыши, смотровых люков или придонных очистных люков могут быть вырезаны из листов.

5.8.7 Трубы

5.8.7.1 Трубы для изготовления патрубков должны представлять собой бесшовные трубы или прямошовные сварные трубы согласно положениям в соответствующих стандартов серии prEN 10216-5 или рrЕН 10217-7.

5.8.7.2 Механические характеристики труб должны быть равнозначны тем характеристикам, которые были положены в основу при расчете резервуара.

5.8.7.3 Трубы для трубопроводов, соединенных со стенкой, должны иметь маркировку, выполненную клеймением или стойкой краской. В маркировке должны быть указаны следующие данные:

- имена или логотип изготовителя;

- марка стали;

- условное обозначение стали;

- знак инспектора.

5.8.7.4 Трубы следует поставлять со свидетельством о прохождении испытаний согласно ЕН 10204:2004 в виде свидетельства о прохождении приемочных испытаний 3.1В. Свидетельство о прохождении испытаний должно содержать имена изготовителя исходного материала.

5.8.7.5 Трубы для изготовления элементов системы нагрева должны соответствовать ЕН 10216-5 или рrЕН 10217-7 и при необходимости рассчитываться и поставляться в соответствии с [7].

5.8.8 Материалы для сварных соединений

5.8.8.1 Сварочные материалы должны соответствовать ЕН 1600, поставляться со свидетельством о прохождении испытаний установленной формы и должны применяться при испытаниях технологических процессов сварки в соответствии с разделом 16.

5.8.8.2 Аттестация технологии сварки должна дать подтверждение, что значения пределов текучести и прочности на растяжение сварного шва больше соответствующих значений для соединяемых друг с другом основных металлов.

5.8.8.3 Сварные швы с точки зрения их химического состава должны быть совместимы с соединяемыми материалами и хранимым продуктом.

     6 Нагрузки и воздействия

6.1 Значения нагрузок

При расчете необходимо учитывать виды нагрузок, описываемые ниже, а также нагрузки, указанные в 6.2.1-6.2.14:

a) нагрузки от действия хранимого продукта при эксплуатации и испытаниях;

b) нагрузки от действия внутреннего давления при эксплуатации и испытаниях;

c) нагрузки от температурных воздействий;

d) собственный вес;

e) нагрузки от веса теплоизоляции;

f) полезные нагрузки;

g) специальные нагрузки;

h) снеговые нагрузки;

i) дождевые нагрузки;

j) ветровые нагрузки;

k) сейсмические нагрузки;

I) нагрузки от действия подсоединенных трубопроводов и других навесных и накладных элементов;

m) нагрузки от осадки фундамента;

n) особые нагрузки.

6.2 Величины нагрузок

6.2.1 Нагрузки от хранимого продукта

6.2.1.1 Нагрузки от действия хранимого продукта должны соответствовать максимальному расчетному уровню жидкости в процессе эксплуатации.

6.2.1.2 Нагрузки от действия испытательной среды должны соответствовать максимальному расчетному уровню жидкости во время испытания.

6.2.2 Нагрузки от внутреннего давления

6.2.2.1 Нагрузки от действия внутреннего давления должны соответствовать установленному расчетному избыточному давлению или соответственно расчетному внутреннему давлению в процессе эксплуатации.

6.2.2.2 Нагрузки от действия внутреннего давления должны соответствовать установленному испытательному избыточному давлению или соответственно расчетному внутреннему давлению во время испытания.

6.2.3 Нагрузки вследствие температурных воздействий

Если продукт хранится при повышенной температуре, необходимо учитывать связанные с этим термические нагрузки.

Примечание - Для резервуаров, рассчитанных для эксплуатации при температурах не выше 100°С, нагрузками вследствие температурных воздействий можно пренебречь.

6.2.4 Собственный вес

Под собственным весом понимают вес всех частей резервуара, навесных или накладных элементов.

6.2.5 Нагрузки от веса теплоизоляции

Все нагрузки от веса теплоизоляции следует рассматривать как обусловленные собственным весом теплоизоляционных материалов.

6.2.6 Полезные нагрузки

Распределенные полезные нагрузки следует принимать по ENV 1991-2-1 и согласовывать по указаниям (см. А.2 приложения А).

6.2.7 Специальные нагрузки

Специальные нагрузки должны быть согласованы (см. А.2 приложения А).

6.2.8 Снеговые нагрузки

Снеговые нагрузки следует принимать по ЕН 1991-1-3.

6.2.9 Дождевые нагрузки

Нагрузки на плавающие крыши должны соответствовать D.3.2 приложения D.

6.2.10 Ветровые нагрузки

6.2.10.1 В качестве скорости трехсекундного порыва ветра при расчете следует принимать не менее 45 м/с.

6.2.10.2 Если возможны порывы ветра со скоростью более 45 м/с, то необходимо согласовать (см. А.2 приложения А) подходящее значение.

Примечание - Особое внимание следует обратить на открытый сверху резервуар без какой-либо крыши, так как содержимое под действием ветра может прийти в сильное движение, что может привести к переливу и чрезмерным нагрузкам на резервуар. Если эти нагрузки невозможно оценить количественно, для таких резервуаров рекомендуется предусмотреть крышу в том случае, если в месте применения накоплен негативный опыт для сравнимых условий.

6.2.11 Сейсмические нагрузки

6.2.11.1 Резервуар должен быть устойчивым к нагрузкам, вызванным местными сейсмическими воздействиями, характеристики которых определяются по документации для строительной площадки резервуара.

6.2.11.2 Значения горизонтальных и вертикальных ускорений для расчета должны быть согласованы (см. А.1 приложения А).

Примечание 1 - Расчет устойчивости к сейсмическим воздействиям следует проводить в соответствии с приложением G.

Примечание 2 - Для проектного землетрясения используют сейсмические нагрузки с вероятностью превышения до 10% в течение срока службы резервуара.

Примечание 3 - Для максимального расчетного землетрясения используют сейсмические нагрузки с вероятностью превышения до 1% в течение срока службы резервуара.

6.2.12 Нагрузки от действия подсоединенных трубопроводов и других навесных и накладных элементов

6.2.12.1 При расчете необходимо учитывать нагрузки, вызванные трубопроводами, клапанами и другими навесными и накладными элементами резервуара, а также нагрузки вследствие осадки отдельных опор независимо от фундамента резервуара.

6.2.12.2 Трубопроводы следует рассчитывать таким образом, чтобы вызванные ими нагрузки были минимальны.

6.2.13 Нагрузки от осадки фундамента

6.2.13.1 Нагрузки от осадки фундамента, которые следует учитывать в расчете резервуара, необходимо согласовать (см. А.2 приложения А).

6.2.13.2 Нагрузки от осадки фундамента следует учитывать только в том случае, когда в течение срока службы ожидается неравномерная осадка фундамента (см. I.3.4 приложения I).

6.2.14 Особые нагрузки

6.2.14.1 Особые нагрузки, которые следует учитывать в расчете резервуара, необходимо согласовать (см. А.2 приложения А).

6.2.14.2 В качестве особых рассматриваются нагрузки вследствие чрезвычайных ситуаций, например ударная волна, пожар и т.д.

6.3 Сочетания нагрузок

Резервуар рассчитывают на наиболее неблагоприятную комбинацию нагрузок, за исключением следующих нагрузок, рассматриваемых как воздействия, которые не могут наступить одновременно:

a) ветровые нагрузки и сейсмические нагрузки, которые положены в основу расчета;

b) испытательные нагрузки и расчетные ветровые нагрузки;

c) испытательные нагрузки и сейсмические нагрузки;

d) полезные и снеговые нагрузки.

     7 Днища резервуаров

7.1 Общие положения

7.1.1 Резервуары следует проектировать с одинарным днищем, если не установлены иные требования (см. А.1 приложения А).

Примечание 1 - Другие типы днищ описаны в приложении Н.

Примечание 2 - Типичные конструкции днищ представлены на рисунке 3.

7.1.2 Уклон днища резервуара при расчете должен составлять не больше 1:100, если не установлены иные требования.

7.1.3 Для днищ резервуаров с уклоном более чем 1:100 проектная документация на фундамент должна быть согласована (см. А.2 приложения А). При этом следует принимать с учетом условий эксплуатации значения осадки и тип фундамента.

7.1.4 Для расчета необходимо учитывать, что днище резервуара опирается на фундамент по всей поверхности.

7.1.5 Фундаменты резервуаров и типовые опорные плиты должны соответствовать требованиям приложения Н.

7.2 Материалы

7.2.1 Материалы для днищ резервуаров должны соответствовать требованиям 5.1 или 5.7 соответственно.

7.2.2 Если для нижнего пояса стенки требуется испытание на ударный изгиб образца с надрезом, то материал листа окрайки также должен быть подвергнут данному испытанию при такой же температуре.

7.2.3 Минимальная ударная вязкость материала листа окрайки (при необходимости скорректированная в зависимости от размера образца относительно размеров стандартного образца) должна быть такой, как и у нижнего пояса стенки, с которым соединяется лист окрайки (см. 5.7.2).

7.2.4 Установленная номинальная толщина, за исключением припуска на коррозию, как для прямоугольных листов днища, так и для листов с края должна быть не меньше значений, указанных в таблице 11.

7.2.5 Толщина листов, поврежденных коррозией, должна быть достаточной для предотвращения подъема листов днища при вакууме.

Примечание - Чтобы гарантированно предотвратить подъем днища, допускается использовать минимальное остаточное количество продукта, если это предварительно согласовано (см. А.2 приложения А).

Таблица 11 - Минимальные значения номинальной толщины листов днища

В миллиметрах

Материал

Листы днища, сваренные внахлест

Листы днища, сваренные встык

Углеродистые и марганцево-углеродистые стали

6

5

Нержавеющие стали

5

3

7.2.6 Листы окрайки должны иметь такой же минимальный предел текучести, что и нижний пояс, с которым они соединяются.

     

1 - лист стенки; 2 - лист окрайки; 3 - лист днища; 4 - подкладка

Рисунок 3 - Типовые конструкции днища резервуара

7.3 Проектирование и расчет

7.3.1 Днища резервуара диаметром более 12,5 м выполняют с утолщенной окрайкой [см. рисунок 3 b)], номинальной толщиной листов которая без припуска на коррозию должна быть не менее:

a) значения, рассчитанного по формуле

,                                                        (1)


где - толщина нижнего пояса стенки без припуска на коррозию, мм;

b) 6 мм, в зависимости от того, какое значение больше.

Примечание - Днища резервуара диаметром до 12,5 м допускается изготовлять без листов окрайки [см. рисунок 3 а)].

7.3.2 Днища резервуаров с понтонами или плавающими крышами должны быть усилены в зонах днища, на которых установлены опоры, (см. С.3.4.2 приложения С и D.3.13 приложения D).

7.3.3 Минимальное расстояние [см. рисунок 3 d)] должно равняться большему из следующих двух значений:

a) рассчитанное по формуле

,                                                           (2)


где - толщина листа окрайки, мм;

- максимальный расчетный уровень жидкости, м;

b) 500 мм.

7.3.4 Расстояние между наружной стороной листа стенки и наружным краем листа днища или листа окрайки не должно быть меньше 50 мм и больше 100 мм [см. рисунок 3 d)].

7.3.5 Минимальное расстояние между вертикальными стыками самого нижнего пояса и соединительными стыками листов окрайки должно быть в десять раз больше толщины листов самого нижнего пояса.

7.4 Изготовление

7.4.1 Все листы днища следует сваривать внахлест, если проектом не предусмотрены стыковые швы (см. А.1 приложения А).

7.4.2 Свариваемые внахлест швы в прямоугольных листах центральной и крайней части днища выполняют односторонним непрерывным угловым швом только с верхней стороны, при этом ширина нахлеста должна минимум в пять раз превышать толщину листа [см. рисунок 3 с)].

7.4.3 Все листы центральной части днища следует укладывать внахлест поверх листов окрайки и приваривать непрерывным угловым швом только с верхней стороны, при этом ширина нахлеста должна составлять минимум 60 мм [см. рисунок 3 d)].

7.4.4 Если внахлест сваривают три листа различной толщины, верхний лист, как показано на рисунке 3 е) (сечения X-X или Y-Y), плоско обрабатывают молотком и сваривают, при этом при необходимости выполняют требуемый отступ верхнего листа относительно среднего листа днища.

7.4.5 Если листы днища сваривают между собой, следует применять подкладные полосы (временные или остающиеся).

7.4.6 Если применяют остающиеся подкладные полосы, необходимо учитывать влияние тепловых перемещений и вид фундамента.

7.4.7 Для резервуаров без окраек концы нахлесточных швов под стенкой на длине 150 мм должны быть переведены в стыковые на подкладке по схеме "ласточкин хвост" (см. рисунок 4).

7.4.8 Для резервуаров с окрайкой радиальные сварные швы соединения листов выполняют как стыковые с полным проплавлением. Допускается применение подкладных полос с формой, показанной на рисунке 5.

7.4.9 Для соединения между нижней кромкой нижнего листа стенки и листами днища, доходящими до края, или, соответственно, листами окрайки следует применять двустороннее тавровое соединение, непрерывные угловые швы которого располагаются с обеих сторон стенки резервуара.

7.4.10 Расчетное сечение угловых швов должно соответствовать минимум толщине листа днища в краевой части или листа окрайки [см. рисунок 3 d)], однако окончательное значение расчетного сечения шва не должно превышать 9,5 мм.

1 - лист стенки; 2 - лист днища в краевой части

1 - лист стенки; 2 - листы окрайки; 3 - подкладная полоса

Рисунок 4 - Типовое исполнение соединения листов днища в краевой части под листами стенки для резервуаров без окрайки

Рисунок 5 - Типовое исполнение соединения листов окрайки под листами стенки для резервуаров с окрайкой

7.4.11 Если толщина листа стенки меньше толщины листа днища или окрайки, толщина шва не должна превышать значений, приведенных в таблице 12.

Таблица 12 - Толщина угловых сварных швов для случая, когда толщина листов стенки меньше толщины листов днища или окрайки

Толщина листов стенки, мм

Толщина углового шва, мм

до 5

3,0

5

4,5

свыше 5

6,0

     

     8 Проектирование стенок резервуаров

8.1 Расчетное и испытательное напряжение

8.1.1 При расчете резервуаров с максимальной расчетной температурой стенки до 100°С включительно для напряжений необходимо использовать значения а) и b):

a) для материалов с максимальным расчетным сопротивлением 260 Н/мм максимально допустимое расчетное напряжение в листах стенки должно составлять 2/3 предела текучести;

b) для материалов с максимальным расчетным сопротивлением 260 Н/мм максимально допустимое испытательное напряжение в листах стенки должно составлять 75% предела текучести.

8.1.2 Если максимальная расчетная температура стенки из нелегированной стали выше 100°С, расчетное напряжение должно составлять 2/3 условного предела текучести (при котором деформация при разгрузке составляет 0,2%) стали при максимальной расчетной температуре стенки.

8.1.3 Если максимальная расчетная плотность хранимого продукта 1,0 кг/л, стенку резервуара при гидравлическом испытании подвергают нагрузке водой, наполненной до максимального расчетного уровня жидкости, который равен или больше нагрузки во время эксплуатации. Это необходимо учитывать в расчетах.

8.1.4 Если максимальная плотность хранимого продукта >1,0 кг/л, то при гидравлическом испытании водой, наполненной до максимального расчетного уровня жидкости, не допускается подвергать стенку резервуара избыточной нагрузке. В этом случае по согласованию (см. А.2 приложения А) необходимо выбирать одну из следующих альтернатив:

a) сооружают временное удлинение стенки, которое при гидравлическом испытании позволяет увеличить уровень заполнения максимального расчетного уровня жидкости.

Примечание - Рекомендуется проектировать временное удлинение таким образом, чтобы была возможной избыточная нагрузка минимум 10%;

b) первое заполнение резервуара жидкостью с максимальной расчетной плотностью проводят под контролем с принятием тех же мер предосторожности, что и при гидравлическом испытании, при этом необходимо соблюдать требования 18.13.

8.1.5 При названных выше условиях для резервуаров из нелегированных сталей следует применять материалы с более высокой ударной вязкостью, т.е. требуется применение марки стали с ударной вязкостью на одну или две ступени выше, чем в иных случаях (см. таблицу 13).

Таблица 13 - Стали с более высокой ударной вязкостью

Стали, требуемые согласно 6.1

Большая на одну ступень вязкость для испытательных напряжений от 100% до 85% расчетного сопротивления

Большая на две ступени вязкость для испытательных напряжений менее 85% расчетного сопротивления

Тип I

Тип II

Тип III

Тип II

Тип III

Тип IV

Тип III

Тип IV

Специальная сталь

Тип IV

Специальная сталь

Специальная сталь

Тип V

Тип VI

Тип VII

Тип VI

Тип VII

Тип VIII

Тип VII

Тип VIII

Тип IX

Тип VIII

Тип IX

Специальная сталь

8.1.6 В расчетах требуемой толщины листа стенки учитывают коэффициент сварного шва 1,0.

8.1.7 Толщина листа стенки не может быть меньше номинальной толщины, установленной в таблице 14.

Таблица 14 - Установленная минимальная номинальная толщина листа стенки

Диаметр резервуара , м

Установленная минимальная номинальная толщина листа стенки , мм

Нелегированные стали

Нержавеющие стали

<4

5

2

4<10

5

3

10<15

5

4

15<30

6

5

30<45

8

6

45<60

8

-

60<90

10

-

90

12

-

Для резервуаров из нержавеющей стали диаметром 45 м минимальная толщина листа стенки должна быть согласована (см. А.2 приложения А).

Примечание 1 - Эти установленные требования к толщине необходимы для конструктивного исполнения и поэтому могут содержать припуски на коррозию при условии, что расчет показывает, что стенка в состоянии после коррозии является устойчивой согласно 9.2.

Примечание 2 - Для резервуаров с большим диаметром и малой высотой самый нижний пояс стенки может иметь сравнительно малую толщину, поэтому должна быть проверена устойчивость с учетом вертикальных нагрузок и возможной неравномерной осадки от фундамента.

8.1.8 Установленная толщина листов стенки или усиливающих накладок ни в коем случае не может превышать 40 мм.

8.1.9 Независимо от применяемых материалов ни в коем случае не допускается ситуация, когда толщина пояса стенки меньше толщины расположенного выше пояса; исключением из этого правила является область кольца жесткости крыши.

8.1.10 Минимальный размер листа стенки в направлении периметра стенки должен составлять 1 м (см. рисунок 6).

     
а - минимальное расстояние между вертикальными швами в прилегающих поясах стенки (см. 9.4); b - минимальный размер листа стенки в направлении периметра стенки

Рисунок 6 - Расположение листов стенки

8.2 Нагрузка от хранимого продукта

8.2.1 Расчет толщины стенки должен быть основан на предположении, что резервуар наполнен до верхнего края стенки. Если высота стенки включает в себя ветровое ограждение с переливными устройствами и/или свободный борт над уровнем продукта используется для восприятия вызванных сейсмическими воздействиями колебаний уровня продукта, в расчет в качестве максимального уровня жидкости подставляют высоту перелива или общую высоту за вычетом свободного борта. За основу расчета принимают расчетную плотность хранимого продукта и расчетную плотность испытательной среды.

8.2.2 Требуемая минимальная толщина листов стенки должна соответствовать значению, указанному в 8.1.7, или значениям, рассчитанным по следующим формулам, в зависимости от того, какое значение больше:

,                                         (3)

     
,                                         (4)


где - припуск на коррозию, мм;

- диаметр резервуара, м;

- требуемая толщина листа стенки в расчетных условиях, мм;

- требуемая толщина листа стенки в условиях испытания, мм;

- расстояние от нижнего края рассматриваемого пояса до высотной отметки, определенной согласно 8.2.1, м;

- расчетное давление (для резервуаров с расчетным давлением 10 мбар допускается пренебречь), мбар;

- испытательное давление (равно расчетному давлению; при величине расчетного давления >10 мбар равно 1,1 от расчетного давления), мбар;

- допускаемое расчетное напряжение (см. 8.1.1), Н/мм;

- допускаемое испытательное напряжение (см. 8.1.1), Н/мм;

- максимальная расчетная плотность хранимого продукта в условиях хранения, кг/л;

- максимальная расчетная плотность испытательной жидкости, кг/л.

Примечание - Пояснение к допускам по толщине см. в 5.6.5.

________________

Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

8.2.3 Кольцевое напряжение каждого пояса рассчитывают на высоте 0,3 м над средней линией рассматриваемого горизонтального сварного шва, при условии что пояса стенки над и под рассматриваемым швом состоят из материалов с разными установленными минимальными пределами текучести и минимальной ударной вязкостью и выполняется условие:

,                                                           (5)


где - расстояние от нижнего края нижнего пояса до высотной отметки, определенной согласно 8.2.1, м;

- расстояние от нижнего края верхнего пояса до высотной отметки, определенной согласно 8.2.1, м;

- допускаемое расчетное напряжение в нижнем поясе, Н/мм;

- допускаемое расчетное напряжение в верхнем поясе, Н/мм.

Толщину верхнего пояса рассчитывают по следующим формулам

; .               (6)

8.3 Ветровые нагрузки и нагрузки от вакуума
     


    8.3.1 Кольца жесткости

8.3.1.1 Открытые резервуары должны быть оснащены основным кольцом жесткости для обеспечения геометрии резервуара под действием ветровой нагрузки.

8.3.1.2 Основное кольцо жесткости располагают по верхнему краю или вблизи него на самом верхнем поясе, преимущественно на наружной стороне.

8.3.1.3 Для резервуаров со стационарной крышей конструкция крыши рассматривается как достаточный элемент жесткости для верхнего края стенки, поэтому основное кольцо жесткости необязательно.

8.3.1.4 В определенных случаях как для открытых резервуаров, так и для резервуаров со стационарной крышей, которые спроектированы в соответствии с настоящим стандартом, для обеспечения геометрии резервуара под действием ветровой нагрузки или нагрузок под действием вакуума по всей высоте стенки (см. 8.3.2.6) дополнительно требуются промежуточные кольца жесткости.

8.3.1.5 Если основное кольцо жесткости спроектировано таким образом, что оно стабилизирует стенку резервуара по всей высоте, промежуточные кольца жесткости требуются не для восприятия внешних ветровых нагрузок на листы стенки, а в основном служат для предотвращения потери устойчивости стенки резервуара.

8.3.1.6 Кольца жесткости следует изготовлять:

a) из прокатных профилей или листов, усиленных ребрами;

b) сварных профилей;

c) комбинации таких профилей, соединенных сваркой.

Внешняя часть колец жесткости изготовляется круглой или многоугольной.

8.3.1.7 Минимальные размеры уголка, который применяют самостоятельно или как часть составного кольца жесткости, должны составлять 60605 мм.

8.3.1.8 Минимальная номинальная толщина листов для колец жесткости, изготовленных из швеллера или составного профиля, должна составлять 5 мм при ширине 600 мм и 6 мм для ширины более 600 мм.

8.3.1.9 Кольца жесткости или их части, которые регулярно используются в качестве площадок и переходов для обслуживания, должны иметь ширину минимум 600 мм в свету относительно выступающего опорного кольца из профиля уголкового сечения на верхнем крае стенки резервуара, располагаться на 1 м ниже верхней грани опорного кольца из профиля уголкового сечения, а на внешней стороне и по концам участка, используемого для прохода, - оснащаться перилами.

8.3.1.10 Если проем для лестницы проходит сквозь основное кольцо жесткости, надлежащее усиление должно гарантировать, что момент сопротивления в любом оставшемся сечении по проему соответствует требованиям 8.3.2.1.

Область стенки рядом с такого рода проемом укрепляют горизонтально расположенным уголком или профилем. Оставшиеся края проема укрепляют уголком или вертикально расположенными профилями или листами (пластинами).

8.3.1.11 Площадь поперечного сечения краевых элементов жесткости должна как минимум быть равна площади поперечного сечения пояса стенки, которую используют в расчетах момента сопротивления кольца жесткости (см. 8.3.2.2).

8.3.1.12 Элементы жесткости или дополнительные детали должны быть спроектированы и расположены таким образом, чтобы они образовывали подходящую бортовую полосу вокруг проема.

8.3.1.13 Элементы жесткости должны заходить за края проема на длину, которая как минимум равна минимальной глубине основного кольца жесткости.

8.3.1.14 Концы элементов жесткости должны быть соединены таким образом, чтобы они обеспечивали жесткость по всему периметру (см. рисунок 7).

8.3.1.15 Если размер горизонтальной полки уголка или стенки более чем в 16 раз превышает его толщину, должны быть предусмотрены опорные крепления для всех частей основного кольца жесткости.

8.3.1.16 Расстояние между опорными креплениями выбирают таким образом, чтобы они могли выдерживать собственный вес и вертикальную полезную нагрузку, которая может воздействовать на кольцо, но не превышали 24-кратную ширину расположенного снаружи сжатого пояса.

8.3.1.17 На кольцах жесткости, на которых может собираться вода, должны быть предусмотрены соответствующие сточные отверстия.

8.3.1.18 Кольца жесткости приваривают к стенке резервуара непрерывным угловым швом по верхнему краю.

8.3.1.19 Выполнение сварного шва с нижней стороны, как непрерывного, так и прерывистого, должно быть согласовано.

8.3.1.20 Непрерывные швы применяют для всех соединений, для которых вследствие их расположения существует риск коррозии из-за попадающей в шов влаги.

8.3.1.21 Концы участков колец (см. 15.7.7) соединяют стыковым швом с полным проплавлением.

Примечание 1 - Площадь каждого из поперечных сечений а, с, d и е должна составлять . Для сечения, обозначенного буквой а, речь может идти о профиле или уголке, большая полка которого расположена горизонтально. Для других сечений речь может идти о профиле или уголке, большая полка которого расположена вертикально.

Примечание 2 - Детали с, d и е могут располагаться на верхней стороне элемента жесткости, если они не создают опасности споткнуться.

Примечание 3 - Моменты сопротивления в сечениях А-А, В-В, С-C и D-D должны соответствовать требованиям 8.3.2.1.

Примечание 4 - Лестница может проходить через кольцо жесткости или располагаться со смещением таким образом, что образуется площадка.

Примечание 5 - Требования относительно бортовой полосы см. в 8.3.1.9.

     
Рисунок 7 - Лестница, проходящая сквозь кольцо жесткости

8.3.2 Расчет основного кольца жесткости (ветровое кольцо)

8.3.2.1 Требуемый минимальный момент сопротивления , см, основного кольца жесткости [см. деталировочные чертежи на рисунке 8 d) и е)] следует рассчитывать по формуле

,                                                          (7)


где - диаметр резервуара (начиная с диаметра 60 м при определении момента сопротивления следует подставлять =60), м;

- высота стенки резервуара, включая при наличии имеющийся свободный борт над максимальным уровнем жидкости (см. 8.2.1), м;

- скорость порыва ветра согласно 6.2.10, м/с.

8.3.2.2 Момент сопротивления основного кольца жесткости следует рассчитывать на основании геометрии применяемых элементов. При расчете момента сопротивления кольца необходимо учитывать участок стенки резервуара под (при необходимости - над) соединением кольца жесткости и стенки шириной, равной максимум 16 толщин листов стенки без припуска на коррозию.

8.3.2.3 Если основное кольцо жесткости лежит ниже 600 мм от верхнего края стенки, на резервуаре должно быть предусмотрено опорное кольцо из профиля уголкового сечения в соответствии с деталировочными чертежами на рисунке J.1 а) или b).

8.3.2.4 Минимальные размеры опорного кольца из профиля уголкового сечения должны быть следующими:

- 60605 мм при толщине самого верхнего пояса стенки 5;

- 80806 мм при толщине самого верхнего пояса стенки 6.

8.3.2.5 Если опорные кольца из профиля уголкового сечения применяют в качестве основного ветрового кольца и приваривают стыковым швом к верхнему краю пояса стенки, оболочку резервуара при расчете момента сопротивления учитывают только до участка, включенного в поперечное сечение кольца шириной равной 16 толщинам листа стенки, за вычетом длины вертикальной полки уголка.

8.3.2.6 Расчет промежуточных колец жесткости (дополнительных ветровых колец) выполняют по 8.3.2.7-8.3.2.20.

8.3.2.7 Размеры уголков дополнительных колец жесткости зависят не от расчетных нагрузок и должны определяться в зависимости от диаметра резервуара в соответствии со значениями, указанными в таблице 15.

8.3.2.8 Расположение и крепление дополнительных колец жесткости см. рисунок J.1 с) приложения J.

Таблица 15 - Минимальные размеры уголков

Диаметр резервуара , м

Минимальные размеры уголков, мм

20

100658

20<36

1208010

36<48

1509010

48<

20010012

Примечание - Допускается другое исполнение при эквивалентном моменте сопротивления.

8.3.2.9 Стыковые соединения деталей дополнительных колец жесткости должны иметь такую же прочность, как и поперечное сечение кольца. Предпочтительно применение стыковых швов с полным проплавлением.

8.3.2.10 Независимо от того, выполняется ли полное проплавление или нет, допускается сваривать только стыкующиеся детали кольца жесткости, но не приваривать кольцо жесткости к оболочке. Должны быть предусмотрены сточные отверстия (радиус примерно 20 мм).

8.3.2.11 Расположение дополнительных колец жесткости по высоте выполняют после определения полной высоты стенки резервуара с эквивалентной устойчивостью, таким же диаметром и такой же толщиной, что и самый верхний пояс стенки.

8.3.2.12 Из расчета эквивалентной стенки резервуара в сочетании с учитываемыми при проектировании ветровой нагрузкой или нагрузок под действием вакуума определяют требуемое число дополнительных колец жесткости, которые должны быть расположены на самом верхнем поясе стенки или на поясе с той же толщиной.

8.3.2.13 Если кольца располагают не на одном из этих поясов стенки, их фактическую длину определяют, снова пересчитывая эквивалентные значения высот поясов стенки в фактические значения.

Примечание - Общий расчет приведен в приложении J.

8.3.2.14 Дополнительные кольца жесткости не допускается устанавливать на расстоянии менее 150 мм от кольцевого шва резервуара.

8.3.2.15 В расчетах используют значения для скорости ветра в соответствии с 6.2.10.

8.3.2.16 Для вакуумного давления при расчете дополнительных колец жесткости используют следующие значения:

a) открытый резервуар - 5 мбар независимо от расчетной скорости ветра;

b) резервуар со стационарной крышей - расчетный вакуум (см. таблицу 1).

8.3.2.17 Для расчета дополнительных колец жесткости в резервуарах с расчетным вакуумом 5 мбар применяют следующие формулы

,                                                              (8)

     
,                                                                 (9)

     
,                                                      (10)

     
,                                                                 (11)


где - диаметр резервуара, м;

- толщина самого верхнего пояса (при необходимости в состоянии после коррозии), мм;

- толщина отдельных поясов (при необходимости в состоянии после коррозии), мм;

- высота отдельных поясов под основным кольцом жесткости, м;

- эквивалентная по устойчивости высота каждого пояса при , м;

- эквивалентная по устойчивости общая высота стенки при , м;

- максимально допустимое расстояние между дополнительными кольцами жесткости на стенке с минимальной толщиной, м;

- расчетный коэффициент;

- расчетный вакуум, мбар (см. таблицу 1);

- скорость порыва ветра согласно 6.2.10, м/с.

Примечание - Примеры расчетов согласно этим формулам приведены в J.4 и J.5, приложения J.

8.3.2.18 Для резервуаров, предназначенных для эксплуатации при повышенной температуре (выше 100°С), умножают на соотношение модуля упругости стали при повышенной температуре и модуля упругости при температуре окружающей среды.

8.3.2.19 Для резервуаров с расчетным вакуумом выше 5,0 мбар метод расчета должен быть согласован (см. А.2 приложения А).

8.3.2.20 Если комбинация снеговых и полезных нагрузок или вакуума превышает 1,2 кН/м, что приводит к повышенным вертикальным и меридиональным напряжениям, стенку резервуара проверяют на устойчивость. Метод расчета и комбинации нагрузок должны быть согласованы (см. А.2 приложения А).

8.4 Листы стенки

8.4.1 Резервуар должен быть спроектирован таким образом, чтобы все пояса были расположены вертикально.

8.4.2 Вертикальные сварные швы в соседних поясах располагают со следующим минимальным расстоянием [см. рисунок 6 а)]:

- лист стенки толщиной 5 мм - 100 мм;

- лист стенки толщиной >5 мм - 300 мм.

8.4.3 Все вертикальные и горизонтальные швы стенки выполняют как стыковые швы, в соответствии с разделами 16 и 17.

     9 Проектирование стационарных крыш

9.1 Виды нагрузок

9.1.1 Стационарные крыши рассчитывают для нагрузок, установленных в 6.2, включая воздействие отрицательного давления ветра.

9.1.2 Выбирают один из следующих типов крыш:

a) свободнонесущие конические или сферические крыши с каркасной конструкцией или без или;

b) крыши с опорами.

Примечание - Если ожидается значительная осадка фундамента, для крыш с опорами при расчете необходимо учитывать специальные мероприятия.

9.1.3 Наклон свободнонесущих конических крыш должен составлять 1:5, если не установлено иное (см. А.1 приложения А).

9.1.4 Радиус сферической поверхности должен составлять от 0,8 до 1,5 диаметра резервуара, если не установлено иное (см. А.1 приложения А).

9.1.5 Наклон крыш с опорами должен составлять 1:16, если не установлено иное (см. А.1 приложения А).

9.2 Листы крыши с каркасной конструкцией

9.2.1 Каркасные конструкции для конических или сферических крыш, а также крыши с опорами рассчитывают согласно ENV 1993-1-1. Расстояние между несущими элементами листов крыши для сферических крыш выбирают таким образом, чтобы длина пролета не превышала 2,0 м, если один край листа крыши опирается на опорное кольцо крыши, выполненное из профиля уголкового сечения. Если такая опора отсутствует, расстояние между опорами не должно превышать 1,7 м. Для сферических крыш в соответствии с ENV 1993-4-2 допускается увеличение расстояния до 3,25 м.

9.2.2 Листы крыши сваривают с опорным кольцом из профиля уголкового сечения непрерывным угловым швом. Листы крыши не допускается закреплять на несущей конструкции, если требуется наличие разрывного шва.

9.2.3 Разрывной шов в месте соединения стенки и крыши должен соответствовать приложению К.

9.2.4 Установленная минимальная толщина всех листов крыши, не считая припуска на коррозию, должна быть не менее чем:

- 5 мм для нелегированных сталей;

- 3 мм для нержавеющих сталей.

9.2.5 Установленная минимальная толщина материалов, используемых для изготовления несущих элементов крыши, должна быть не менее чем

- 5 мм для нелегированных сталей;

- 3 мм для нержавеющих сталей.

Примечание - Это не относится к стенке двутавровых балок или швеллеров или к несущим конструкциям, для которых были приняты специальные меры предосторожности против коррозии.

9.2.6 Листы следует располагать внахлест и сваривать непрерывным угловым швом на внешней стороне. Нахлест должен быть не менее 25 мм, если не установлено иное (см. 17.6 и А.1 приложения А).

Примечание - Листы следует располагать внахлест таким образом, чтобы верхний лист лежал под краем расположенного ниже листа для предотвращения попадания конденсирующейся воды в шов. В зависимости от содержимого резервуара может потребоваться сваривать нахлесточное соединение с двух сторон или выполнять соединение в виде стыкового шва.

9.2.7 Коэффициент сварного шва J должен составлять:

- 1,0 для стыковых швов;

- 0,35 для нахлесточных соединений с односторонним угловым швом;

- 0,5 для нахлесточных соединений с двухсторонним угловым швом.

9.2.8 Повышение коэффициента сварного шва для сваренных внахлест листов крыши допускается при соответствующем согласовании (см. А.2 приложения А), если надежность сварных швов подтверждена испытаниями.

9.2.9 Допустимое расчетное напряжение принимают равным 2/3 предела текучести материала.

9.2.10 Все несущие конструкции крыши в плоскости поверхности крыши должны быть укреплены с помощью элементов жесткости следующим образом:

a) поперечные связи в плоскости поверхности крыши должны быть предусмотрены для крыш диаметром более 15 м минимум в каждом втором поле, т.е. между двумя парами соседних балок. Связи располагают на одинаковых расстояниях по всему периметру резервуара;

b) дополнительно вертикальные кольцевые элементы жесткости только для крыш с фахверковыми несущими конструкциями в вертикальной плоскости между двумя балками предусматривают следующим образом:

1) для крыш диаметром более 15 м и до 25 м - один кольцевой элемент жесткости;

2) для крыш диаметром более 25 м - два кольцевых элемента жесткости.

9.3 Крыши без несущих конструкций (мембранные крыши)

9.3.1 Все мембранные крыши изготовляют из листов, сваренных стыковыми швами или двухсторонними угловыми нахлесточными швами.

9.3.2 Мембранные крыши рассчитывают так, чтобы они выдерживали расчетное избыточное давление и было исключено выпучивание.

9.3.3 Прочность по избыточному давлению:

- для сферических крыш:

,                                                            (12)


- для конических крыш:

,                                                            (13)


- устойчивость к выпучиванию:

,                                                       (14)


где - толщина листа крыши без припуска на коррозию, мм;

- модуль упругости, Н/мм;

- коэффициент сварного шва согласно 9.2.7;

- расчетное избыточное давление (см. таблицу 3), мбар;

- сумма внешней нагрузки, собственного веса листов, расчетного вакуума (при наличии), кН/м;

- радиус крыши, м (для конических крыш: ) (см. рисунок 8);

- допускаемое напряжение (см. 8.1.1), Н/мм.

9.4 Площадь сечения, работающего на сжатие, для соединения стенки и крыши резервуара

9.4.1 Площадь сечения, работающего на сжатие, - это область соединения стенки и крыши резервуара, которая должна выдерживать усилия сжатия. Максимальные размеры нагруженного сечения должны соответствовать заштрихованной области на рисунке 8.

     
- толщина стенки, мм; - толщина опорного кольца из профиля уголкового сечения (см. таблицу 18), мм; - толщина горизонтального опорного элемента прямоугольного сечения, мм; - толщина листов крыши над опорным кольцом из профиля уголкового сечения, мм; - эффективная длина крыши, мм; - эффективная длина стенки, мм; - радиус стенки резервуара, м; - радиус крыши, м (для конических крыш )

Рисунок 8 - Расчетная площадь сечения, работающего на сжатие, в узле соединения стенки и крыши резервуара

9.4.2 Площадь сечения, работающего на сжатие, А, мм, без припусков на коррозию должна соответствовать значению, рассчитанному по формуле

,                                                              (15)


где - внутреннее давление, соответствующее расчетному избыточному давлению (см. 4.4) за вычетом давления от веса листов крыши, мбар;

- радиус резервуара, м;

- допускаемое напряжение сжатия; если не установлено иное, для всех сталей принимают равным 120 Н/мм;

- уклон меридионального сечения крыши в узле соединения стенки и крыши, град. (см. рисунок 8).

9.4.3 Если с помощью кольца жесткости необходимо дополнительно увеличить поперечное сечение, то такое кольцо жесткости располагают как можно ближе к соединению стенки и крыши [см. рисунок 8 а)].

9.4.4 Площадь сечения, работающего на сжатие, увеличивают посредством повышения толщины листов крыши или стенки, добавлением профиля или несущего элемента или с помощью комбинации этих двух элементов.

Дополнительный элемент к сечению располагают таким образом, чтобы центр тяжести работающего на сжатие сечения остался на расстоянии вверх или вниз, соответствующем 1,5 средней толщины соединяемых деталей в точке пересечения, относительно горизонтальной плоскости, проходящей через точку пересечения. (Поэтому полученный новый центр тяжести должен лежать как можно ближе к исходному центру тяжести.)

9.4.5 Работающее на сжатие поперечное сечение необходимо проверить на растяжение от внешних нагрузок и/или расчетного вакуума; превышение расчетного напряжения согласно 8.1.1 не допускается.

9.4.6 Для каркасных крыш работающее на сжатие поперечное сечение проверяют на растягивающие усилия, вызванные несущей конструкцией.

9.4.7 Необходимо следить за тем, чтобы чрезмерные нагрузки на изгиб в работающей на сжатие области соединения каркаса и края стенки были предотвращены.

9.4.8 Резервуары со стационарными крышами должны иметь минимальную площадь работающего на сжатие сечения А (в соответствии с расчетами по 9.4.2) и опорное кольцо из профиля уголкового сечения в соответствии с таблицей 16.

Таблица 16 - Минимальные размеры опорного кольца из профиля уголкового сечения

Диаметр резервуара , м

Минимальные размеры опорного кольца из профиля уголкового сечения, мм

10

60606

10<

60608

_______________

Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

0<36

808010

36<48

10010012

48<

15015012

9.5 Требования к системе вентиляционного оборудования

9.5.1 Для вентиляции резервуаров со стационарной крышей в соответствии с настоящим стандартом действуют требования 9.5.3-9.5.8 или требования, установленные заказчиком (см. А.1 приложения А).

________________

Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

9.5.2 Системы вентиляции должны соответствовать положениям приложения L.

9.5.3 Вентиляция должна выполнять следующие задачи:

a) приток воздуха при расчетном вакууме в нормальных условиях эксплуатации;

b) отток воздуха при избыточном давлении в нормальных условиях эксплуатации;

c) аварийная вентиляция, если она не исключена (см. А.1 приложения А).

9.5.4 При необходимости аварийной вентиляции ее должно обеспечить или соответствующее вентиляционное оборудование, или создание "ослабленного узла" соединения крыши со стенкой резервуара (см. приложение K).

9.5.5 Число и размеры вентиляционных и предохранительных клапанов должны соответствовать указанной в приложении L пропускной способности.

9.5.6 Пропускная способность должна быть достаточной для предотвращения превышения установленного в 4.4.2 аккумулирования для избыточного давления и отрицательного давления.

Примечание 1 - Для такого оборудование допускается установка решеток, предотвращающих попадание внутрь инородных тел. Использование слишком мелких решеток не рекомендуется, так как зимой они могут быть забиты.

Примечание 2 - При выборе материала для проволочных решеток необходимо учитывать возможную коррозию, так как она может ухудшить пропускную способность вентиляционного оборудования.

     10 Проектирование и расчет плавающих крыш


По требованию (см. А.1 приложения А) открытые резервуары оснащают плавающими крышами в соответствии с приложением D и уплотняющими затворами согласно приложению Е (см. А.1 приложения А).

     11 Анкерное крепление резервуара

11.1 Анкерные крепления для стенок резервуара должны быть предусмотрены, если при указанных ниже условиях существует опасность подъема стенки и листов окрайки днища от фундамента резервуара:

а) подъем пустого резервуара под действием внутреннего расчетного давления, которому противодействует фактический вес крыши в состоянии после коррозии, стенки и различных навесных и накладных элементов в состоянии после коррозии;

b) подъем под действием внутреннего расчетного давления в сочетании с ветровой нагрузкой, которому противодействует фактический вес крыши в состоянии после коррозии, стенки и различных навесных и накладных элементов в состоянии после коррозии, а также вес предусмотренного хранимого продукта (см. А.1 приложения А);

c) подъем пустого резервуара под действием ветровой нагрузки, которому противодействует фактический вес крыши в состоянии после коррозии, стенки и различных навесных и накладных элементов в состоянии после коррозии;

d) если это требуется в соответствии с положениями приложения G.

11.2 Расчет подъема под действием ветровой нагрузки следует проводить на основании минимальной скорости ветра 45 м/с и коэффициента формы стенки резервуара 0,7.

11.3 Крепление анкерных устройств

11.3.1 Необходимо учитывать воздействие изгибающих моментов, вызванных креплениями анкерных устройств к стенке.

11.3.2 Анкерные крепления следует выполнять не только для листов днища, а располагать на стенке резервуара. При расчете резервуара необходимо учитывать перемещения вследствие изменений температуры и изменения давления жидкости и минимизировать вызванные в стенке напряжения.

Примечание - В приложении М показаны типовые варианты выполнения анкерных креплений.

11.3.3 В заданных проектных условиях допускаемое растягивающее напряжение в анкерных болтах или полосах не может превышать 1/2 установленного минимального предела текучести или 1/3 установленного временного сопротивления разрыву болтов или материала полос, в зависимости от того, какое значение меньше.

11.3.4 Анкерные болты или полосы должны иметь площадь поперечного сечения минимум 500 мм. Если ожидается коррозия, должен быть предусмотрен припуск минимум 1 мм, т.е. 2 мм на диаметр болта или, соответственно, 2 мм на толщину полосы.

Примечание 1 - Для резьбовых шпилек указания по площади поперечного сечения относятся к резьбовой части.

Примечание 2 - Рекомендуется располагать анкерные крепления с шагом максимум 3 м по возможности равномерно по всему периметру.

Примечание 3 - Рекомендуется не создавать в анкерных болтах или полосах предварительное напряжение, чтобы они работали только тогда, когда на стенку резервуара действует поднимающая сила (см. 15.3).

Примечание 4 - Перед введением резервуара в эксплуатацию посредством соответствующих мероприятий необходимо гарантировать, что анкерные болты или полосы не будут ослаблены и со временем не потеряют свою эффективность и удерживающую способность.

11.3.5 Анкерное крепление должно выдержать поднимающее усилие, вызванное испытательными нагрузками на резервуар.

11.3.6 Напряжения в анкерных болтах или полосах в условиях испытания не могут превышать 85% установленного минимального предела текучести материала болтов или полос, при этом необходимо учитывать возможное имеющееся в болтах или полосах начальное напряжение вследствие предварительного натяжения.

     12 Дополнительные элементы

12.1 Патрубки в стенке с наружным диаметром 80 мм и больше

12.1.1 Накладные патрубки в стенке с наружным диаметром 80 мм и больше не допускаются.

12.1.2 Патрубки, используемые в качестве смотровых люков, должны иметь внутренний диаметр минимум 600 мм, если отсутствуют иные договоренности (см. А.2 приложения А).

Примечание - Типовые элементы и размеры смотровых люков для резервуаров, давление которых (расчетное или испытательное) не превышает 25 м водяного столба, показаны на рисунке 9. Эти размеры включают номинальный припуск на коррозию 3 мм.

12.1.3 Минимальная толщина стенки патрубка не должна быть меньше значения, указанного в таблице 17.

Таблица 17 - Минимальная толщина стенки патрубка, расположенного в стенке резервуара

В миллиметрах

Наружный диаметр патрубка ,

Минимальная толщина стенки патрубка, расположенного в стенке резервуара,

Нелегированные стали

Нержавеющие стали

80100

7,5

6,0

100<150

8,5

7,0

150<200

10,5

8,0

200<

12,5

9,0

Фланцы должны соответствовать рrЕН 1759-1:2000, класс 150, или ЕН 1092-1:1994, РН 25.

12.1.4 Должны быть предусмотрены усиливающие накладки согласно 13.1.4 или 13.1.5.

________________

Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

     

1 - стенка резервуара; 2 - днище резервуара; 3 - обработанная уплотнительная поверхность; 4 - усиливающая накладка; 5 - 36 отверстий 22 мм для болтов М20; 6 - контрольное отверстие 6 мм в усиливающей накладке; 7 - болты М20

Примечание - На угловых швах размеры относятся к толщине шва.

Рисунок 9 - Типовое исполнение смотрового люка в стенке резервуара

12.1.5 Площадь поперечного сечения усиливающей накладки (по методу заменяемой площади), измеренная в вертикальной плоскости, проходящей через ось навесного элемента, должна быть не менее чем

,                                                            (16)


где - диаметр отверстия, вырезанного в стенке резервуара, мм;

- большее из значений и по 8.2.2 или номинальная толщина по таблице 16, мм.

12.1.6 Усиление допускается выполнять одним из следующих 3 методов или любой их комбинацией:

a) применение более толстого врезного листа для стенки (см. рисунки 10 и 11) или круглой усиливающей накладки, для которой действуют ограничения

1,5<<2,                                                          (17)


где - фактический диаметр усиливающей накладки, мм.

Усиливающие накладки могут иметь форму, отличную от круглой, если выполняются следующие минимальные требования;

b) применение более толстого патрубка или патрубка для смотрового люка.

В качестве усиления допускается учитывать отрезок патрубка в пределах толщины листа стенки и участков с двух сторон от листа стенки длиной, которая соответствует четырехкратной толщине патрубка (см. рисунок 12), если толщина патрубка в пределах этого участка не уменьшается, и граница лежит в точке, в которой начинается уменьшение;

c) применение более толстых листов стенки, чем это требуется согласно 9.2.2, с учетом предельных значений, установленных в 8.1.7 для нижней границы и в таблицах 3-6 для верхней границы.

Граница площади усиления соответствует описанной в перечислении а).

12.1.7 В качестве альтернативы, описанной в 12.1.6, методу заменяемой площади усиление также выполняют посредством применения более толстого патрубка, который выступает с обеих сторон листа стенки (см. рисунок 13).

12.1.8 Минимальную длину участка патрубка, которую допускается рассматривать в качестве усиливающего элемента, рассчитывают по формуле

,                                                            (18)


где

,                                                                (19)

12.1.9 Толщину стенки патрубка с учетом рисунка 14 определяют таким образом, чтобы коэффициент повышения напряжения не превышал 2.

12.1.10 Коэффициент замены рассчитывают по формуле

,                                                      (20)


где - толщина листа стенки, мм;

- средний радиус патрубка, мм;

- толщина стенки патрубка, мм.

12.1.11 Ширина листа, в котором расположены навесной элемент и его элемент усиления, должна быть минимум равной общей ширине пояса и иметь длину не меньше ширины.

12.1.12 Удлинительную трубку или фланец, которые приваривают к патрубку с внутренней или наружной стороны, не являющиеся компонентом требуемого усиления, не рассматривают как часть навесного элемента.

12.1.13 Сварные швы, дополнительно навариваемые на стенку патрубка, следует располагать от подвергнутых тепловой обработке мест сварных швов на минимальном расстоянии

,                                                               (21)


где - толщина стенки патрубка, мм;

 - внутренний радиус патрубка, мм.


1 - лист стенки; 2 - врезной лист; 3 - патрубок; 4 - лист днища; 5 - подробные пояснения по сварке см. 13.7

Рисунок 10 - Врезной лист в качестве элемента усиления (см. 12.1.6)


1 - наружный усиливающий лист; 2 - врезной усиливающий лист; 3 - см. d) и е); 4 - скос 1:4; 5 - см. f)

Рисунок 11, лист 1 - Усиление патрубка, расположенного около днища


1 - патрубок; 2 - скос 1:4; 3 - сварной шов, выполненный на заводе; 4 - сварной шов, выполненный на строительной площадке; 5 - сварной шов, выполненный на заводе, отшлифованный заподлицо

Рисунок 11, лист 2


1
- лист стенки; 2 - патрубок

1 - лист стенки; 2 - патрубок; 3 - лист днища; 4 - подробные пояснения по сварке см. 12.5

Рисунок 12 - Более толстый патрубок в качестве элемента усиления стенки

Рисунок 13 - Альтернативный составной патрубок в качестве элемента усиления (см. 12.1.8)


Примечание - См. [8].

Рисунок 14 - Диаграмма для определения толщины усиления обечайки патрубка (см. 12.1.8)

12.2 Патрубки в стенке с наружным диаметром менее 80 мм

12.2.1 Для патрубков с наружным диаметром менее 80 мм дополнительного усиления не требуется, если толщина стенки патрубка не меньше толщины стенки патрубка, указанной в таблице 18.

Примечание - Допускается использовать накладные патрубки, привариваемые встык.


Таблица 18 - Минимальные размеры опорного кольца из профиля уголкового сечения

Диаметр резервуара , м

Минимальные размеры опорного кольца из профиля уголкового сечения, мм

10

60606

10<

60608

0<36

808010

36<48

10010012

48<

15015012

_______________

Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.



12.3 Люки и патрубки в крыше

12.3.1 Смотровые люки в крышах должны иметь диаметр минимум 500 мм, их конструкция должна позволять приварить их к листам крыши.

12.3.2 Крышки для смотровых люков должны отвечать требованиям, указанным в А.1 приложения А, или быть следующего типа: закрепленный, шарнирный или на болтах.

Примечание - Подробная информация о смотровых люках с крышкой на болтах приведена в таблице 19 и на рисунке 15.

12.3.3 Аварийно-спасательные люки, если они необходимы, должны иметь минимальный внутренний диаметр 600 мм.

Таблица 19 - Размеры смотровых люков

Вид люка

Внутрен-
ний диаметр

Диаметр крышки

Диаметр окруж-
ности, на которой располо-
жены отверс-
тия для болтов PCD

Число болтов

Диаметр уплотнителя

Диаметр выреза в листе крыши

Наруж-
ный диаметр усиле-
ния

Внутрен-
ний

Наруж-
ный

Смотро-
вой люк

500

660

600

16

500

660

520

1060

Аварийно-
спаса-
тельный люк

600

760

700

20

600

760

625

1170

12.3.4 Патрубки с фланцами для резервуаров со стационарной крышей с расчетным давлением 60 мбар должны быть выполнены в соответствии с рисунком 16 и таблицей 20. Допускается использовать другие расчеты при условии обязательного согласования (см. А.2 приложения А).

12.3.5 Для патрубка диаметром >80 мм к толщине следует прибавлять припуск на коррозию 3 мм.

12.3.6 Патрубки в крыше для резервуаров с очень высоким давлением (выше 60 мбар) следует проектировать согласно положениям 12.2. Патрубки и фланцы следует проектировать таким образом, чтобы они могли выдержать расчетное давление.

     
Рисунок 15 - Крышка на болтах


1 - ось, всегда вертикальная; 2 - лист крыши; 3 - в зависимости от хранимого продукта может потребоваться полное проплавление шва; 4 - при использовании патрубка в крыше для притока и оттока воздуха допускается патрубок срезать заподлицо с усиливающим листом или линией крыши

Примечание - Указанные на угловых швах размеры относятся к толщине шва.

Рисунок 16 - Патрубки в крыше с фланцем (см. таблицу 20)



Таблица 20 - Размеры патрубков в крыше

Номинальный диаметр патрубка, мм

Наружный диаметр патрубка

Диаметр выреза в листе крыши

Минимальная высота патрубка

Требуемая толщина стенки патрубка

Нелегирован-
ные стали

Нержаве-
ющие стали

25

34

40

150

3,4

2,7

50

60

66

150

3,9

2,7

80

89

95

150

5,5

3,0

100

114

120

150

6,0

3,0

150

168

174

150

7,1

3,4

200

219

230

150

8,2

3,7

250

273

284

200

9,3

4,0

300

324

336

200

9,5

4,5

Примечание 1 - Фланцы должны соответствовать prEN 1759-1:2000, класс 150, или ЕН 1092-1:1994, PN 25.

Примечание 2 - См. рисунок 16

12.3.7 Блочные фланцы с резьбовыми шпильками для установки смотровых окон, инструмента и т.д. следует приваривать к стенке или крыше резервуара стыковыми или угловыми швами. Если диаметр выреза в листе стенки или крыши резервуара превышает 80 мм, должно быть предусмотрено соответствующее усиление, которое проектируют согласно 12.1.6 или 12.1.8. При этом вся площадь поперечного сечения блочного фланца может рассматриваться как элемент усиления.

12.3.8 Патрубки должны быть спроектированы таким образом, чтобы они могли выдержать нагрузки под действием подсоединенных к ним трубопроводов и навесных элементов (см. 6.2.12).

12.4 Придонные очистные люки и зумпфы резервуара

12.4.1 С точки зрения сложного распределения напряжений число придонных очистных люков и зумпфов резервуара должно быть сведено к минимуму. Исполнение должно быть разработано и согласовано (см. А.2 приложения А).

Примечание - Примеры подходящих вариантов исполнения приведены в приложении О.

Закупки не найдены
Свободные
Р
Заблокированные
Р
Роль в компании Пользователь

Для продолжения необходимо войти в систему

После входа Вам также будет доступно:
  • Автоматическая проверка недействующих стандартов в закупке
  • Создание шаблона поиска
  • Добавление закупок в Избранное